อุปกรณ์บนเครือข่ายทำความร้อน รองรับ

อุปกรณ์บนเครือข่ายทำความร้อน ที่ การติดตั้งใต้ดินห้องใต้ดินได้รับการติดตั้งเพื่อวางและบำรุงรักษาท่อความร้อน, ตัวชดเชย, วาล์ว, ช่องระบายอากาศ, ช่องระบายอากาศ, ท่อระบายน้ำและอุปกรณ์วัด พวกเขาสามารถเป็นคอนกรีตเสริมเหล็กเสาหินและอิฐสำเร็จรูป ความสูงของห้องต้องมีอย่างน้อย 2 เมตร จำนวนช่องฟักสำหรับห้องขนาดไม่เกิน 6 ตร.ม. ในพื้นที่ต้องมีอย่างน้อย 2 ช่อง สำหรับห้องที่มีขนาดใหญ่กว่า 6 ตร.ม. อย่างน้อย 4 ช่อง ห้องนี้มีหลุมระบายน้ำขนาด 400x400 มม. และความลึก 300 มม.

ฟิตติ้ง. อุปกรณ์ประเภทต่อไปนี้มีความโดดเด่น:

1. ปิดเครื่อง;

2. การควบคุม;

3. ความปลอดภัย

4. การควบคุมปริมาณ;

5. ท่อระบายน้ำคอนเดนเสท;

6. การควบคุมและการวัด

วาล์วปิด (วาล์ว) ได้รับการติดตั้งบนท่อทั้งหมดที่ออกจากแหล่งความร้อน ในโหนดสาขา และในอุปกรณ์ไล่ลม

มีการติดตั้งวาล์วในกรณีต่อไปนี้:

1. บนท่อทั้งหมดของเครือข่ายทำความร้อนจากแหล่งความร้อน

2. เพื่อดำเนินการ งานซ่อมแซมมีการติดตั้งวาล์วขวางบนท่อความร้อนของระบบน้ำ ระยะห่างระหว่างวาล์วขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อและแสดงไว้ในตารางที่ 1

ตารางที่ 1

วัน, มม 400-500
ล, ม มากถึง 1,000 มากถึง 1,500 มากถึง 3,000

3. เมื่อไหร่ การติดตั้งเหนือศีรษะท่อ D ที่ระยะ 900 มม. อนุญาตให้ติดตั้งวาล์วขวางทุกๆ 5,000 ม. ในสถานที่ที่ติดตั้งวาล์ว จัมเปอร์จะถูกวางไว้ระหว่างท่อจ่ายและท่อส่งกลับที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางเท่ากับ 0.3 D ที่ท่อ แต่ไม่น้อยกว่า 50 มม. จัมเปอร์จัดให้มีการติดตั้งวาล์วสองตัวและวาล์วควบคุมระหว่างพวกเขา D y = 25 มม.

4. สำหรับกิ่งก้านไปยังแต่ละอาคารที่มีความยาวสูงสุด 30 ม. และ D ที่ 50 มม. ไม่อนุญาตให้ติดตั้งวาล์วปิด แต่ต้องจัดให้มีการติดตั้งสำหรับกลุ่มอาคาร

วาล์วประตูและบานประตูหน้าต่างที่มีขนาด D 500 มม. ใช้ได้กับระบบขับเคลื่อนไฟฟ้าเท่านั้น เพื่ออำนวยความสะดวกในการเปิดและปิดวาล์วบนท่อ D ที่ 350 มม. จึงมีการทำเส้นบายพาส - บายพาส

รองรับ ส่วนรองรับใช้ในการดูดซับแรงที่เกิดขึ้นในท่อความร้อนและถ่ายโอนไปยังโครงสร้างรองรับหรือดิน ส่วนรองรับแบ่งออกเป็นแบบเคลื่อนย้ายได้และแบบคงที่

รองรับคงที่ - มีการรองรับแบบคงที่เพื่อยึดท่อในโครงสร้างพิเศษ และทำหน้าที่กระจายการยืดตัวของท่อระหว่างข้อต่อส่วนขยาย และรับประกันการทำงานที่สม่ำเสมอของข้อต่อส่วนขยาย มีการติดตั้งส่วนรองรับแบบตายตัวระหว่างตัวชดเชยสองตัว การสนับสนุนคงที่แบ่งออกเป็น:

·ถาวร (สำหรับการวางทุกประเภท);

· แผงแผง (สำหรับการติดตั้งแบบไม่มีช่องและในช่องที่ไม่ผ่าน)

· แคลมป์ (สำหรับการติดตั้งเหนือพื้นดินและในอุโมงค์)

การเลือกประเภทของตัวรองรับแบบตายตัวและการออกแบบขึ้นอยู่กับแรงที่กระทำต่อตัวรองรับ

มีการรองรับแบบคงที่: ปลายและระดับกลาง

ในดินหรือช่องที่ไม่สามารถผ่านได้จะมีการรองรับแบบคงที่ในรูปแบบของแผ่นคอนกรีตเสริมเหล็ก (รูปที่ 25) ซึ่งฝังอยู่ในดินหรือผนังช่อง ท่อเชื่อมต่อกับโล่อย่างแน่นหนาโดยใช้แผ่นเหล็กรองรับที่เชื่อมเข้าด้วยกัน
ข้าว. 25. การสนับสนุนคงที่ของแผง

ในห้องของช่องใต้ดินและระหว่างการติดตั้งเหนือพื้นดินจะมีการรองรับแบบคงที่ในรูปแบบของโครงสร้างโลหะเชื่อมหรือยึดติดกับท่อ (รูปที่ 26)

โครงสร้างเหล่านี้ฝังอยู่ในฐานราก ผนังเสา และเพดานของช่อง ห้องและห้องที่วางท่อ

รองรับการเคลื่อนย้าย - ส่วนรองรับแบบเคลื่อนย้ายได้ทำหน้าที่ถ่ายโอนน้ำหนักของท่อความร้อนไปยังโครงสร้างรองรับและรับรองการเคลื่อนที่ของท่อที่เกิดขึ้นอันเป็นผลมาจากการเปลี่ยนแปลงความยาวพร้อมกับการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิน้ำหล่อเย็น

มีทั้งตัวเลื่อน ลูกกลิ้ง ลูกกลิ้ง และตัวรองรับแบบแขวน ที่พบมากที่สุดคือการรองรับการเลื่อน ใช้โดยไม่คำนึงถึงทิศทางการเคลื่อนที่ในแนวนอนของท่อสำหรับวิธีการติดตั้งทั้งหมดและสำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางท่อทั้งหมด (รูปที่ 27)

ส่วนรองรับลูกกลิ้งใช้สำหรับท่อ ง>200 มม. เมื่อวางบนเวที บางครั้งในช่องทางเดิน เมื่อจำเป็นต้องลดแรงตามยาวต่อโครงสร้างรองรับ (รูปที่ 28)

แบริ่งลูกกลิ้งใช้ในกรณีเดียวกับลูกกลิ้ง แต่มีการเคลื่อนไหวในแนวนอนเป็นมุมกับแกนของแทร็ก

เมื่อวางท่อในอาคารและบน กลางแจ้งใช้ระบบกันสะเทือนแบบเรียบง่าย (แข็ง) และสปริง

มีสปริงรองรับสำหรับท่อ ง>150 มม. ในบริเวณที่มีการเคลื่อนตัวของท่อในแนวตั้ง

ไม้แขวนแข็งใช้สำหรับติดตั้งเหนือศีรษะด้วย ข้อต่อการขยายตัวที่ยืดหยุ่น- ความยาวของไม้แขวนเสื้อแบบแข็งต้องมีความยาวอย่างน้อย 10 เท่าของการเคลื่อนที่ด้วยความร้อนของไม้แขวนเสื้อที่อยู่ห่างจากจุดรองรับคงที่ที่สุด

เครื่องชดเชย ตัวชดเชยใช้เพื่อดูดซับการขยายตัวจากความร้อนและบรรเทาท่อจากความเครียดจากความร้อน

การยืดตัวด้วยความร้อนของท่อเหล็กอันเป็นผลมาจากการขยายตัวทางความร้อนของโลหะถูกกำหนดโดยสูตร:

,

โดยที่ค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวในพื้นที่ (1/ o C); สำหรับเหล็ก =12 10 -6 (1/ o C); - ความยาวท่อ, ม.; - อุณหภูมิท่อระหว่างการติดตั้ง (เท่ากับอุณหภูมิการออกแบบของอากาศภายนอกเพื่อให้ความร้อน) o C; - อุณหภูมิผนังใช้งาน (เท่ากับสูงสุด อุณหภูมิในการทำงาน) เกี่ยวกับเอส

ในกรณีที่ไม่มีตัวชดเชย อาจเกิดความเค้นอัดขนาดใหญ่จากการทำความร้อนท่อ แรงดันไฟฟ้าเหล่านี้คำนวณโดยสูตร:

,

ที่ไหน อี-โมดูลัสยืดหยุ่นเท่ากับ 2 10 -6 กก./ซม2.

ตัวชดเชยแบ่งออกเป็นแนวแกนและแนวรัศมี ข้อต่อขยายตามแนวแกนติดตั้งบนส่วนตรงของท่อความร้อน มีการติดตั้ง Radial บนเครือข่ายของการกำหนดค่าใด ๆ เพราะ โดยจะชดเชยส่วนขยายทั้งแนวแกนและแนวรัศมี

ตัวชดเชยตามแนวแกนมีทั้งประเภทต่อมและเลนส์ แพร่หลายมากที่สุดได้รับการชดเชยกล่องบรรจุ (รูปที่ 29) ตัวชดเชยกล่องบรรจุทำงานบนหลักการของท่อยืดไสลด์ การปิดผนึกระหว่างท่อทำได้โดยการบรรจุด้วยน้ำมันเพื่อลดแรงเสียดทาน ตัวชดเชยกล่องบรรจุมีขนาดเล็กและมีความต้านทานไฮดรอลิกต่ำ

ตัวชดเชยเลนส์แทบไม่เคยถูกนำมาใช้ในเครือข่ายการให้ความร้อน เนื่องจาก... พวกมันมีราคาแพง ไม่น่าเชื่อถือ และก่อให้เกิดกองกำลังจำนวนมากในการรองรับแบบตายตัว (แบบตายตัว) ใช้ที่ความดันในท่อน้อยกว่า 0.5 MPa (รูปที่ 30) ที่ แรงกดดันสูงเกิดการพองตัวของคลื่นได้

ข้อต่อขยายแนวรัศมี (โค้งงอ) เป็นท่อที่มีการโก่งตัวต่างๆ ทำขึ้นเพื่อรองรับส่วนขยายของท่อโดยเฉพาะในรูปแบบของตัวอักษร P, พิณ, โอเมก้า, คอยล์สปริง และรูปทรงอื่น ๆ (รูปที่ 31)
ข้าว. 31. ประเภทของโครงร่างของข้อต่อขยายแบบงอ

ข้อดีของข้อต่อส่วนขยายแบบโค้ง ได้แก่: การทำงานที่เชื่อถือได้ ไม่จำเป็นต้องให้ห้องวางข้อต่อส่วนขยายไว้ใต้ดิน รับน้ำหนักบนจุดรองรับที่ตายแล้วต่ำ และบรรเทาแรงกดดันภายในได้อย่างสมบูรณ์

ข้อเสียของข้อต่อขยายแบบงอคือความต้านทานไฮดรอลิกเพิ่มขึ้นเมื่อเปรียบเทียบกับข้อต่อขยายกล่องบรรจุและขนาดที่ใหญ่โต

การปล่อยอากาศ ได้รับการติดตั้งที่จุดสูงสุดของท่อโดยใช้อุปกรณ์ซึ่งมีเส้นผ่านศูนย์กลางขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางที่ระบุของท่อ

มนุษย์โคลน ติดตั้งบนท่อความร้อนหน้าปั๊มและตัวควบคุม

สิ่งอำนวยความสะดวกพิเศษ จะถูกจัดเรียงที่จุดตัดของเครือข่ายเครื่องทำความร้อนด้วย โดยทางรถไฟในรูปของกาลักน้ำ อุโมงค์ การเปลี่ยนเสื่อ สะพานลอย ทางเดินใต้ดินของโครงข่ายและอุโมงค์

การสูญเสียเครือข่าย

การประมาณค่าการสูญเสียความร้อน

l สำหรับการปันส่วน;

l เพื่อปรับอัตราภาษี;

l พัฒนามาตรการประหยัดพลังงาน

l ในระหว่างการชำระหนี้ร่วมกัน (หากจุดติดตั้งหน่วยวัดแสงและขอบเขตความรับผิดชอบไม่ตรงกัน)

ล. เมื่อพัฒนามาตรฐานสำหรับการสูญเสียทางเทคโนโลยีระหว่างการส่งพลังงานความร้อนจะใช้ค่าเสียงทางเทคนิคของลักษณะพลังงานมาตรฐาน

l SO 153-34.20.523-2003 ตอนที่ 3 " แนวทางเรื่องการรวบรวมคุณลักษณะพลังงานสำหรับระบบขนส่งพลังงานความร้อนตามตัวบ่งชี้" การสูญเสียความร้อน"(แทน RD 153-34.0-20.523-98)"

l SO 153-34.20.523-2003 ส่วนที่ 4 "แนวทางการรวบรวมคุณลักษณะพลังงานสำหรับระบบขนส่งพลังงานความร้อนในแง่ของ "การสูญเสีย" น้ำเครือข่าย"(แทน RD 153-34.0-20.523-98)"

l พื้นฐานสำหรับการเปรียบเทียบจริงและ ลักษณะการกำกับดูแลและการพัฒนามาตรการประหยัดพลังงาน (ลดการสำรองประสิทธิภาพเชิงความร้อน) เป็นผลจากการสำรวจพลังงานภาคบังคับขององค์กรที่ดำเนินการตาม กฎหมายของรัฐบาลกลาง No. 261-FZ "เรื่องการประหยัดพลังงาน....."

แนวทางการรวบรวมลักษณะพลังงานสำหรับระบบขนส่งพลังงานความร้อน (เป็น 3 ส่วน) ถ.153-34.0-20.523-98. ส่วนที่ 2 แนวทางการรวบรวมลักษณะพลังงานของเครือข่ายทำน้ำร้อนตามตัวบ่งชี้ "การสูญเสียความร้อน"

แนวทางการรวบรวมลักษณะพลังงานสำหรับระบบขนส่งพลังงานความร้อน (เป็น 3 ส่วน) ถ.153-34.0-20.523-98. ส่วนที่ 3 แนวทางการรวบรวมคุณลักษณะพลังงานตามตัวบ่งชี้ "การสูญเสียน้ำในเครือข่าย" สำหรับระบบขนส่งพลังงานความร้อน

l การสูญเสียและต้นทุนของสารหล่อเย็น ( น้ำร้อน, ไอน้ำ, คอนเดนเสท);

l 2. การสูญเสียพลังงานความร้อนผ่านโครงสร้างฉนวนกันความร้อนตลอดจนการสูญเสียและต้นทุนของสารหล่อเย็น

ล. 3. เฉพาะเจาะจง การบริโภคเฉลี่ยต่อชั่วโมงน้ำเครือข่ายต่อหน่วยของภาระความร้อนที่เชื่อมต่อที่คำนวณได้ของผู้บริโภคและหน่วยของพลังงานความร้อนที่จ่ายให้กับผู้บริโภค

ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างน้ำในเครือข่ายในท่อจ่ายและท่อส่งกลับ (หรืออุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในท่อส่งกลับเมื่อ ตั้งอุณหภูมิเครือข่ายน้ำในท่อจ่ายน้ำ)

5. ปริมาณการใช้ไฟฟ้าเพื่อการถ่ายโอนพลังงานความร้อน

กฎเกณฑ์ การดำเนินการทางเทคนิคสถานีไฟฟ้าและเครือข่าย สหพันธรัฐรัสเซีย(2003) มาตรา 1.4.3.

ระยะเวลามีผลต้องไม่เกินห้าปี

การสูญเสียน้ำในเครือข่าย

การสูญเสียน้ำในเครือข่าย - การพึ่งพาการสูญเสียน้ำหล่อเย็นที่สมเหตุสมผลทางเทคนิคในการขนส่งและการกระจายพลังงานความร้อนจากแหล่งกำเนิดไปยังผู้บริโภค (ภายใน งบดุลองค์กรปฏิบัติการ) เกี่ยวกับคุณลักษณะและโหมดการทำงานของระบบจ่ายความร้อน

ลักษณะพลังงาน: การสูญเสียน้ำในเครือข่าย

การพึ่งพาต้นทุนทางเทคโนโลยีของพลังงานความร้อนในการขนส่งและการกระจายจากแหล่งพลังงานความร้อนไปยังขอบเขตของงบดุลของเครือข่ายความร้อนบน ระบอบการปกครองของอุณหภูมิการทำงานของเครือข่ายทำความร้อนและปัจจัยภูมิอากาศภายนอกภายใต้โครงการที่กำหนดและ ลักษณะการออกแบบเครือข่ายความร้อน

ฟรีดแมน วาย.เอช.- อาวุโส นักวิจัย,

สำนักพิมพ์ "ข่าวการจัดหาความร้อน"

หนึ่งในองค์ประกอบโครงสร้างที่สำคัญที่สุดของเครือข่ายทำความร้อนที่ช่วยให้มั่นใจในความน่าเชื่อถือในการปฏิบัติงานได้รับการสนับสนุนคงที่ ทำหน้าที่แบ่งท่อความร้อนออกเป็นส่วนๆ เพื่อนอิสระจากกันในการรับรู้ถึงความพยายามประเภทต่างๆ โดยทั่วไปแล้ว ส่วนรองรับแบบคงที่จะถูกวางไว้ระหว่างข้อต่อส่วนขยายหรือส่วนต่างๆ ของท่อโดยมีการชดเชยตามธรรมชาติสำหรับการขยายอุณหภูมิ พวกเขาแก้ไขตำแหน่งของท่อความร้อนในบางจุดและรับรู้แรงที่เกิดขึ้นที่จุดตรึงภายใต้อิทธิพลของปัจจัยแรงจากการเสียรูปของอุณหภูมิและความดันภายใน เนื่องจากฟังก์ชันนี้ พวกเขาจึงถูกเรียกว่า "ตาย"

ในงานนี้ มีการแสดงข้อพิจารณาหลายประการเกี่ยวกับแรงและความเครียดที่เกิดจากสิ่งเหล่านั้นที่เกิดขึ้นในการรองรับคงที่

แรงที่รับรู้โดยการสนับสนุนคงที่ประกอบด้วย:

1) แรงกดดันภายในที่ไม่สมดุล

2) ปฏิกิริยาของการรองรับแบบเคลื่อนย้ายได้ (ฟรี)

3) ปฏิกิริยาของการชดเชยจากปัจจัยแรงที่เกิดจากการเสียรูปของอุณหภูมิ

4) แรงโน้มถ่วง

ส่วนรองรับแบบตายตัวมีการออกแบบโครงสร้างดังต่อไปนี้: ส่วนหน้า แผง และแคลมป์

ตามสถิติความล้มเหลวในห้องพบว่าข้อบกพร่องจากการกัดกร่อนของท่อภายนอกคิดเป็น 80-85% ข้อบกพร่องจำนวนนี้มีการกระจายโดยประมาณตามตารางที่แนบมาด้วย ซึ่งสอดคล้องกับข้อสังเกตของเรา ซึ่งความเสียหายที่เกี่ยวข้องกับส่วนรองรับแบบตายตัวคิดเป็นประมาณ 50% ของจำนวนความเสียหายในห้องที่มีส่วนรองรับแบบตายตัว

สาเหตุของการกัดกร่อนของส่วนรองรับคงที่

การสนับสนุนคงที่อยู่ภายใต้ หลากหลายชนิดการกัดกร่อนเกิดจากสาเหตุดังต่อไปนี้:

1) อิทธิพลของกระแสหลงทางในแผงรองรับเนื่องจากขาดฉนวนไฟฟ้าที่เชื่อถือได้

2) การเกิดหยดลงมาจากเพดานเนื่องจากการควบแน่นของความชื้นทำให้เกิดการกัดกร่อนเพิ่มขึ้น พื้นผิวด้านนอกท่อ

3) การเชื่อมเป้าเสื้อกางเกงสร้างข้อกำหนดเบื้องต้นสำหรับกระบวนการกัดกร่อนภายในที่เข้มข้นขึ้นที่ตำแหน่งของรอยเชื่อมและบริเวณที่ได้รับผลกระทบจากความร้อน

4) การสัมผัสกับความเค้นแบบไซคลิกแปรผันและสภาพแวดล้อมที่มีฤทธิ์กัดกร่อนพร้อมกันทำให้ความต้านทานการกัดกร่อนและขีดจำกัดความทนทานของโลหะลดลง

วิธีการคำนวณกำลังของตัวรองรับคงที่

ตาม SNiP 2.04.07-86 “เครือข่ายความร้อน” หน้า 39 ข้อ 7: “ส่วนรองรับท่อแบบคงที่ต้องได้รับการออกแบบสำหรับการรับน้ำหนักในแนวนอนสูงสุดที่ โหมดต่างๆการทำงานของท่อรวมทั้งวาล์วเปิดและปิด”

ปัจจุบันมีการเลือกการสนับสนุนคงที่จากอัลบั้ม "Normals of Heating Networks" NTS-62-91-35. NTS-62-91-36. NTS-62-91-37” ออกโดยสถาบัน Mosinzhproekt ตามมาตรฐานเหล่านี้ แต่ละค่าของ Dn จะได้รับแรงตามแนวแกนสูงสุด ซึ่งขนาดไม่ควรเกินแรงที่เกิดจากแรงกระทำในแนวแกนทั้งด้านซ้ายและด้านขวา ในความเป็นจริง นอกเหนือจากแนวแกนแล้ว แรงเฉือนอีกสองแรงยังทำหน้าที่รองรับ เช่นเดียวกับแรงบิดและโมเมนต์การโค้งงอสองโมเมนต์ ในกรณีทั่วไปส่วนใหญ่ ความเค้นปกติและแนวสัมผัสทุกประเภทจะส่งผลต่อแนวรับ กล่าวคือ มีสภาวะความตึงเครียดที่ซับซ้อน

เมื่อทำการคำนวณความแข็งแรงปรากฎว่าระยะขอบด้านความปลอดภัยในส่วนของท่อความร้อนที่ผ่านส่วนรองรับแบบตายตัวและแบบเคลื่อนย้ายได้ ค่าที่น้อยที่สุดตามความยาวของท่อความร้อนเช่น นี่คือส่วนที่โหลดมากที่สุด ในเอกสารกำกับดูแลไม่มีคำแนะนำเกี่ยวกับระยะขอบความปลอดภัยของจุดออกแบบของส่วนของท่อความร้อนเกี่ยวกับความต้านทานแรงดึงที่อนุญาตและความเค้นครากที่อนุญาต

เสนอขั้นตอนต่อไปนี้สำหรับการคำนวณความแข็งแกร่งของส่วนรองรับคงที่:

1) การคำนวณความแข็งแรงของส่วนของท่อความร้อนที่อยู่ห่างจากส่วนรองรับที่เป็นปัญหาทั้งด้านซ้ายและด้าน ด้านขวา- เป็นผลให้โหลดแรง 3 แรงและ 3 โมเมนต์ถูกกำหนดโดยกระทำบนส่วนรองรับคงที่จากท่อความร้อนด้านขวา (P1x, P1y, P1z, M1x, M1y, M1z.) และท่อความร้อนด้านซ้าย (P2x, P2y, P2z, M2x, M2y, M2z.) ( รูปที่ 2 และ 3).

2) การแก้ระบบสมการสำหรับผลลัพธ์ที่ไม่ทราบค่า 6 รายการ: Px, Py, Pz, Mx, My, Mz โดยที่:

Px, Py - แรงเฉือนขนาน
ตามลำดับไปยังแกน OX และ OY

Pz - แรงตามยาว, แรงกำกับตามแนวแกน OZ

Mx และ My เป็นโมเมนต์โค้งงอ เวกเตอร์โมเมนต์ซึ่งพุ่งไปตามแกน OX และ OY ตามลำดับ

Mz คือแรงบิดที่มีเวกเตอร์แรงบิดพุ่งไปตามแกน OZ

3) ที่แต่ละจุดออกแบบ จะมีการคำนวณความเค้น 6 ค่า (ขึ้นอยู่กับปัจจัย 6 แรงจากข้อ 3) เพื่อแสดงลักษณะสถานะความเค้น:

แรงเค้นปกติ 3 ระดับ: ขวาน, ay, az และแรงเฉือน 3 ระดับ: txy, xxz, xyz

4) การเลือกค่าสัมประสิทธิ์กำลังของการเชื่อม

ที่สุด จุดอ่อนท่อเหล็กที่ควรทำการทดสอบความเค้นคือการเชื่อม f - สัมประสิทธิ์ความแข็งแรงของการเชื่อม (f = 0.7 ... 0.9)

4.1 ขึ้นอยู่กับเกรดของเหล็กที่ใช้สร้างส่วนรองรับคงที่และตัวนำความร้อน ให้เลือกเหล็กที่มีความเค้นครากต่ำสุด (at) และความต้านทานแรงดึง (av) ค่าที่คำนวณได้ที่ และ ab จะถูกนำมาที่ t = 150 °C

4.2 การหาค่าความเค้นออกแบบที่อนุญาตโดยสัมพันธ์กับความเค้นครากและความต้านแรงดึง: = f xat; [av] = f x Av

5) ขึ้นอยู่กับความเค้น 6 ค่า (ax, ay, az, txy, xxz, xyz) แกนพิกัดใหม่ OX 1, OY1 และ OZ1 จะถูกเลือกด้วยวิธีพิเศษเพื่อให้ความเค้นในวงสัมผัส 3 ค่าใช้ค่าศูนย์ (มีเพียงค่าเดียวเท่านั้น ตัวแปรที่เป็นไปได้ทิศทางแกน)

เป็นผลให้เราได้รับความเครียดปกติเพียง 3 ค่าเท่านั้น: al, a2 และ a3 โดยมี al > a2 > a3

ตามทฤษฎีความแข็งแรงที่ 3 และ 4 (ในวิศวกรรมเครื่องกลและความแข็งแรงคงที่ของผลิตภัณฑ์โลหะ จะใช้ทฤษฎีความแข็งแรงที่ 3 และ 4) เราได้รับปัจจัยด้านความปลอดภัยเกี่ยวกับความเค้นครากที่อนุญาตและปัจจัยด้านความปลอดภัยสำหรับความต้านทานชั่วคราวที่อนุญาตของ รอยเชื่อม

โดยความลื่นไหล [m]= 2 ... 2.2; โดยการต้านทานชั่วคราว [n] = 4... 4.5

อัตราการไหลที่สูงดังกล่าวจะช่วยลดโอกาสที่จะเกิดความล้มเหลวที่เกี่ยวข้องกับความล้าของโลหะเนื่องจากความเครียดจากความร้อนที่เกิดขึ้นเมื่อควบคุมอุณหภูมิของน้ำใน ฤดูร้อน.

ที่พัฒนา โปรแกรมคอมพิวเตอร์ TENZOR 11.ESA ขึ้นอยู่กับบทบัญญัติจำนวนหนึ่งจากและอนุญาตให้มีการดำเนินการตามย่อหน้า 1...6.

ในกรณีส่วนใหญ่ ส่วนรองรับแบบคงที่คือโหนดที่รับน้ำหนักได้มากที่สุด นี่เป็นเพราะว่า งานไม่ดีส่วนรองรับการเคลื่อนย้ายเกิดจากค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานของการเลื่อนที่เพิ่มขึ้น (สูงถึง 0.4) และการทรุดตัวที่เพิ่มขึ้น สำหรับภายนอกและภายใน
การกัดกร่อนในตัวรองรับคงที่ทำให้เกิดการกระจายความเครียดซึ่งนำไปสู่ความเสียหายที่เพิ่มขึ้น

เมื่อทำการซ่อมแซมจะเป็นการดีกว่าที่จะไม่ทำลายส่วนรองรับคงที่ทั้งหมดและอย่าตัดออก ท่อเก่าแต่ใช้การแทรกชนิดหนึ่ง ในรูป รูปที่ 1 แสดงหนึ่งในวิธีการที่ใช้ในการซ่อมแซมส่วนรองรับแผงแบบตายตัว หลังจากตัดท่อแล้ว ท่อเสริม 2 ซึ่งก่อนหน้านี้ถูกตัดไปตามเจเนราทริกซ์จะถูกแทรกเข้าไปในตัวถังของท่อรองรับ 1 และทำการเชื่อม สำหรับการแทรกนี้จะมีการนำช่องว่างจากท่อเดียวกัน สิ่งนี้จะช่วยให้ทั้งสามารถเพิ่มระยะขอบด้านความปลอดภัยตามคำแนะนำของวรรค 6 และลดปริมาณงานซ่อมแซม

หากมีการสนับสนุนที่แน่นอน การผลิตภาคอุตสาหกรรมเพื่อเพิ่มความทนทานและความน่าเชื่อถือในระหว่างการใช้งานคุณสามารถเสริมความแข็งแกร่งของการรองรับซึ่งดำเนินการในลักษณะเดียวกันทุกประการ

เพื่อป้องกันท่อและส่วนรองรับคงที่จากการกัดกร่อนและเป็นส่วนใหญ่ วิธีการง่ายๆเพื่อให้แน่ใจว่าการทำงานที่เชื่อถือได้ของส่วนรองรับ สามารถแนะนำให้เพิ่มความหนาของผนังท่อในส่วนรองรับได้ ในกรณีนี้ความหนาของผนังท่อจะถูกเลือกเพื่อให้ค่าระหว่างการคำนวณความแข็งแรงสอดคล้องกับค่าความปลอดภัยที่แนะนำในข้อ 6

ในการรองรับคงที่ของแคลมป์ นอกเหนือจากการคำนวณท่อความร้อนแล้ว ยังคำนวณความหนาของแกนแคลมป์สำหรับความเค้นดึง โดยคำนึงถึงคำแนะนำของย่อหน้าที่ 6

ตัวอย่างการปฏิบัติ

ลองพิจารณาดู ตัวอย่างการปฏิบัติการคำนวณการสนับสนุนคงที่

ข้อมูลสำหรับการคำนวณ:

DN = 200 (0 219X6) ความยาวหน้าตัด 209 ม.

1 = 8 ม. - ระยะห่างระหว่างส่วนรองรับการเคลื่อนที่

p = 10 ati = 10.2 MPa - แรงดันน้ำ (ส่วนเกิน)

t1 = 10 °C - อุณหภูมิการติดตั้ง

t 2 = 130 °C - อุณหภูมิน้ำสูงสุด

a = 12x10 6 deg" - สัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้นของเหล็ก

ตามเกรดเหล็ก (เหล็ก 20 ที่ t=150ОC)

ที่ = 165 MPa - ความเครียดผลผลิต ab = 340 MPa - ความต้านทานแรงดึง

E = 2.1 KhУ 6 กก./ซม. 2 = 2.14 KhУ 5 mPa - โมดูลัสความยืดหยุ่นของชนิดที่ 2

q = 0.3 - อัตราส่วนของปัวซอง

f = 0.8 - ค่าสัมประสิทธิ์การอ่อนตัวของโลหะเชื่อม

การหาค่าความเค้นออกแบบสัมพันธ์กับความเค้นครากที่อนุญาตและความต้านทานแรงดึง

Q>xat = 132 MPa = 1346 kg/cm 2 - ความเครียดผลผลิตที่อนุญาต

[av] = fHav = 272 MPa = 2775 กก./ซม. 2 - ความเค้นที่ยอมรับได้สำหรับความต้านทานแรงดึง

ดำเนินการขั้นตอนที่ 1...3 สำหรับแผนภาพ (รูปที่ 2) และพิจารณาระบบสมการสมดุลในขั้นตอนที่ 2 เราจะได้ในรูป 3 แรงลัพธ์ต่อไปนี้ที่กระทำต่อแนวรับ A:

Рх = 4.5 กิโลนิวตัน; ไพ = 11.2 กิโลนิวตัน; Pz = 9.5 กิโลนิวตัน;

Mx = 5.2 กิโลนิวตันxm; ของฉัน = 4.1 กิโลนิวตันเมตร; Mz = 0.kNHm

ดำเนินการหน้า. 4... 6 เราได้ค่าความปลอดภัยต่อไปนี้โดยสัมพันธ์กับความเค้นครากและความต้านทานแรงดึงที่อนุญาต ตามลำดับ ตามทฤษฎีความแข็งแรงที่ 3 และ 4:

พิซ = 4.3; n4 = 3.1

TZ = 2.43; ม4 = 1.67

ระบบเหล่านี้ไม่เป็นไปตามข้อ 6 ดังนั้นจึงจำเป็นต้องใช้ท่อแบบเดียวกัน เส้นผ่านศูนย์กลางภายในแต่มีความหนาของผนังมากกว่า (s = 7)

หากเป็นไปไม่ได้ที่จะใช้ตัวเลือกนี้ คุณสามารถเปลี่ยนการออกแบบของชีลด์และส่วนรองรับส่วนหน้าได้โดยการใส่ท่อเสริมแรง ตำแหน่ง 2 ดังแสดงในรูปที่ 1

ข้อสรุปโดยสรุป เราทราบว่าการคำนวณความแข็งแกร่งของแนวรับคงที่และการวิเคราะห์ข้อมูลความเสียหายทางสถิติช่วยให้เราสามารถสรุปผลได้ดังต่อไปนี้:

1. เมื่อออกแบบเครือข่ายการทำความร้อนเพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือของการรองรับแบบคงที่จำเป็นต้องทำการคำนวณความแข็งแรงของส่วนของหลักทำความร้อนที่อยู่ทั้งสองด้านของการรองรับนี้ซึ่งจะทำให้สามารถกำหนดแรงที่เกิดขึ้นที่กระทำได้ บนการสนับสนุน

2. การคำนวณความแข็งแรงของส่วนท่อความร้อนจะต้องดำเนินการทั้งสำหรับโหมดการทำงานและสำหรับโหมดทดสอบแรงดัน มีความจำเป็นต้องคำนวณความแข็งแรงโดยพิจารณาจากความเค้นที่อนุญาตสำหรับทุกส่วนของท่อความร้อนโดยคำนึงถึงการอ่อนตัวของโลหะเชื่อม

3. สำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดเล็ก เพื่อให้ขั้นตอนการออกแบบง่ายขึ้น จำเป็นต้องใช้ท่อที่มีความหนาของผนังมากกว่าท่อหลักอย่างน้อย 2 เท่า

4. เนื่องจากความถี่สูงของความล้มเหลวของการรองรับแบบคงที่จึงจำเป็นต้องเสริมโครงสร้างของหน่วยรองรับเหล่านี้เพื่อให้ค่าของปัจจัยด้านความปลอดภัยที่สัมพันธ์กับความเครียดของผลผลิตที่อนุญาตไม่น้อยกว่า [m] = 2 . .. 2.2 และค่าของปัจจัยด้านความปลอดภัยสำหรับความต้านทานชั่วคราวที่อนุญาตไม่ควรน้อยกว่า [n] = 4... 4.5

5. ทุกอย่าง โครงสร้างโลหะจะต้องได้รับการปกป้องอย่างน่าเชื่อถือ

6. เมื่อออกแบบ จำเป็นต้องจัดให้มีการเข้าถึงแบบสองทางไปยังส่วนรองรับคงที่เพื่อให้สามารถตรวจสอบ ฟื้นฟูการเคลือบป้องกันการกัดกร่อนและการปิดผนึกช่องว่างวงแหวนได้อย่างสมบูรณ์

วรรณกรรม

1. แอล.วี.โรดิเชฟ การวิเคราะห์ทางสถิติของกระบวนการเสื่อมสภาพของการกัดกร่อน

ท่อ

การก่อสร้างท่อ ลำดับที่ 9, 1994

2. เอ.พี. ซาโฟนอฟ การรวบรวมปัญหาเกี่ยวกับเครือข่ายการทำความร้อนและการทำความร้อนแบบเขตพื้นที่ อ.: Energo-izdat, 1980.


ข้าว. 3 แอปพลิเคชัน 14. รองรับแผงคงที่สำหรับท่อ ดี n 108-1420 มม. ประเภท III พร้อมการป้องกันการกัดกร่อนด้วยไฟฟ้า: ก) ธรรมดา;


b) เสริมแรง

ข้าว. 4 การใช้งาน 14. แก้ไขการรองรับท่อแบบตั้งอิสระ

ดีที่ 80-200 มม. (ชั้นใต้ดิน).

ข้าว. 5. รองรับการเคลื่อนย้าย:

เอ - รองรับการเลื่อนแบบเลื่อน; ข – ลานสเก็ต; ค – ลูกกลิ้ง;

1 – อุ้งเท้า; 2 – แผ่นฐาน; 3 – ฐาน; 4 – ซี่โครง; 5 – ซี่โครงด้านข้าง;

6 – หมอน; 7 – ตำแหน่งการติดตั้งของส่วนรองรับ 8 – ลานสเก็ต; 9 – ลูกกลิ้ง;

10 – วงเล็บ; 11 – หลุม

ข้าว. 6. รองรับการแขวน:

12 – วงเล็บ; 13 – สลักเกลียวแขวน; 14 – แรงฉุด

ปะเก็นช่อง.

วี)
ก)
ข)

ข้าว. 2 ภาคผนวก 14. ท่อสำเร็จรูปสำหรับเครือข่ายทำความร้อน: ก) ประเภท CL; b) ประเภทของ CLp; ค) ประเภท KLS

ตารางที่ 3 ของภาคผนวก 14 ช่องคอนกรีตเสริมเหล็กสำเร็จรูปประเภทหลักสำหรับเครือข่ายทำความร้อน

เส้นผ่านศูนย์กลางท่อที่กำหนด ดีใช่ มม การกำหนดช่อง (แบรนด์) ขนาดช่อง, มม
ชื่อภายใน ภายนอก
ความกว้าง ความสูง H ความกว้าง ความสูง H
25-50 70-80 เคแอล(เคแอลพี)60-30 เคแอล(เคแอลพี)60-45
100-150 เคแอล(เคแอลพี)90-45 เคแอล(เคแอลพี)60-60
175-200 250-300 เคแอล(เคแอลพี)90-60 เคแอล(เคแอลพี)120-60
350-400 ซีแอล(CLp)150-60 ซีแอล(CLp)210-60
450-500 KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90
600-700 KLS120-120 KLS150-120 KLS210-120

ภาคผนวก 15. ปั๊มในระบบจ่ายความร้อน



ข้าว. 1 ภาคผนวก 15. ลักษณะเฉพาะของเครื่องสูบน้ำเครือข่าย


ตารางที่ 1 ของภาคผนวก 15 พื้นฐาน ข้อกำหนดปั๊มเครือข่าย

ประเภทปั๊ม ระยะส่งน้ำ ม.3 /วินาที (ม.3 /ชม.) หัวหน้า, ม สำรองคาวิเทชั่นที่อนุญาต m. ไม่น้อย แรงดันที่ทางเข้าปั๊ม MPa (kgf/cm2) ไม่มีอีกต่อไป ความเร็วในการหมุน (ซิงโครนัส), 1/วินาที (1/นาที) กำลัง, กิโลวัตต์ตัน ประสิทธิภาพ % ไม่น้อย อุณหภูมิของน้ำที่สูบ (°C) ไม่เกินนี้ น้ำหนักปั๊มกก
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) (120) (180) (180) (120) (180) (120) - - - - - - - - - - - - - - - - - -

ตารางที่ 2 ของภาคผนวก 15 ปั๊มหอยโข่งประเภทเค

ปั๊มยี่ห้อ ผลผลิต m 3 / ชม หัวรวม, ม ความเร็วการหมุนของล้อ, รอบต่อนาที กำลังมอเตอร์ไฟฟ้าที่แนะนำ, kW เส้นผ่านศูนย์กลางใบพัด, มม
1 ก-6 6-11-14 20-17-14
1.5 เค-6เอ 5-913 16-14-11 1,7
1.5 เค-6บี 4-9-13 12-11-9 1,0
2 เค-6 10-20-30 34-31-24 4,5
2 เค-6เอ 10-20-30 28-25-20 2,8
2 เค-6บี 10-20-25 22-18-16 2,8
2 เค-9 11-20-22 21-18-17 2,8
2 เค-9เอ 10-17-21 16-15-13 1,7
2 เค-9บี 10-15-20 13-12-10 1,7
3 เค-6 30-45-70 62-57-44 14-20
3 เค-6เอ 30-50-65 45-37-30 10-14
3 เค-9 30-45-54 34-31-27 7,0
3 เค-9เอ 25-85-45 24-22-19 4,5
4 เค-6 65-95-135 98-91-72
4 เค-6เอ 65-85-125 82-76-62
4 เค-8 70-90-120 59-55-43
4 เค-8เอ 70-90-109 48-43-37
4 เค-12 65-90-120 37-34-28
4 เค-12เอ 60-85-110 31-28-23 14,
4 ก-18 60-80-100 25-22-19 7,0
4 เค-18เอ 50-70-90 20-18-14 7,0
6 เค-8 110-140-190 36-36-31
6 เค-8เอ 110-140-180 30-28-25
6 เค-8บี 110-140-180 24-22-18
6 ก.ย.-12 110-160-200 22-20-17
6 เค-12เอ 95-150-180 17-15-12
8 ก.-12 220-280-340 32-29-25
8 เค-12เอ 200-250-290 26-24-21
8 ก.ย.-18 220-285-360 20-18-15
8 เค-18เอ 200-260-320 17-15-12

ภาคผนวก 16 วาล์วปิดในระบบจ่ายความร้อน

ตารางที่ 2 ของภาคผนวก 16 เหล็กหมุน วาล์วผีเสื้อพร้อมระบบขับเคลื่อนไฟฟ้า ดีและ 500-1400 มม พี y =2.5 MPa, ที 200°C พร้อมปลายเชื่อมแบบชน


ตารางที่ 3 ของภาคผนวก 16. วาล์ว

การกำหนดวาล์ว การมาถึงแบบมีเงื่อนไข ดีใช่ มม ข้อจำกัดของการสมัคร (ไม่มาก) การเชื่อมต่อท่อ วัสดุที่อยู่อาศัย
ตามแคตตาล็อก ในเครือข่ายทำความร้อน
พีใช่ MPa ที, °C พีใช่ MPa ที, °C
30h6br 50, 80, 100, 125, 150 1,0 1,0 หน้าแปลน เหล็กหล่อสีเทา
30h930br 600, 1200, 1400 0,25 0,25
31h6br 1,6 1,0
30s41nzh (ZKL2-16) 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 1,6 1,6 เหล็ก
30s64nzh 2,5 2,5 เหล็ก
30s567nzh (IA11072-12) 2,5 2,5 การเชื่อม
300s964nzh 2,5 2,5 ปลายเชื่อมแบบหน้าแปลนและแบบชน เหล็ก
30s967nzh (IATs072-09) 500, 600 2,5 2,5 การเชื่อม

ข้าว. 2 ใบสมัคร 16. บอลวาล์วในระบบจ่ายความร้อน

ตารางที่ 4 ของภาคผนวก 16 ข้อมูลทางเทคนิคของบอลวาล์ว

เส้นผ่านศูนย์กลางที่กำหนด เส้นผ่านศูนย์กลางรูที่กำหนด ดช มม ง, มม เสื้อ มม ล, มม H1 H2 ก น้ำหนักเป็นกิโลกรัม
17,2 1,8 0,8
21,3 2,0 0,8
26,9 2,3 0,9
33,7 2,6 1,1
42,4 2,6 1,4
48,3 2,6 2,1
60,3 2,9 2,7
76,1 76,1 2,9 4,7
88,9 88,9 3,2 6,1
114,3 114,3 3,6 9,5
139,7 3,6 17,3
168,3 4,0 26,9
219,1 4,5 - 43,5
355,6 273,0 5,0 - 115,0
323,3 5,6 - 195,0
355,6 5,6 - 235,0
406,4 6,3 - 390,0
508,0 166,5 - 610,0

หมายเหตุ: ตัววาล์ว – เหล็ก Art. 37.0; ลูกบอล - สแตนเลส- ที่นั่งบอลและซีลน้ำมัน – เทฟลอน + คาร์บอน 20%; โอริง– ยางสามเอทิลีนโพรพิลีนและ Viton
ภาคผนวก 17 ความสัมพันธ์ระหว่างบางหน่วย ปริมาณทางกายภาพจะถูกแทนที่ด้วยหน่วย SI

ตารางที่ 1 ของภาคผนวก 17

ชื่อของปริมาณ หน่วย ความสัมพันธ์กับหน่วย SI
อาจมีการทดแทน เอสไอ
ชื่อ การกำหนด ชื่อ การกำหนด
ปริมาณความร้อน กิโลแคลอรี กิโลแคลอรี กิโลจูล เคเจ 4.19 กิโลจูล
จำนวนเฉพาะความอบอุ่น กิโลแคลอรีต่อกิโลกรัม กิโลแคลอรี/กก กิโลจูลต่อกิโลกรัม กิโลจูล/กก 4.19 กิโลจูล/กก
การไหลของความร้อน กิโลแคลอรีต่อชั่วโมง กิโลแคลอรี/ชม วัตต์ ว 1.163 ว
(พลัง) กิกะแคลอรี่ต่อชั่วโมง Gcal/ชม เมกะวัตต์ เมกะวัตต์ 1.163 เมกะวัตต์
ความหนาแน่นของฟลักซ์ความร้อนที่พื้นผิว กิโลแคลอรีต่อชั่วโมงต่อตารางเมตร กิโลแคลอรี/(ชม. m2) วัตต์ต่อตารางเมตร พร้อม ตร.ม 1.163 วัตต์/ตร.ม
ความหนาแน่นฟลักซ์ความร้อนเชิงปริมาตร กิโลแคลอรีต่อชั่วโมงต่อลูกบาศก์เมตร กิโลแคลอรี/(ชม. ม. 3) วัตต์ต่อลูกบาศก์เมตร พร้อมลูกบาศก์เมตร 1.163 วัตต์/ลบ.ม
ความจุความร้อน กิโลแคลอรีต่อองศาเซลเซียส กิโลแคลอรี/°ซ กิโลจูลต่อองศาเซลเซียส เคเจ/°ซ 4.19 กิโลจูล
ความร้อนจำเพาะ กิโลแคลอรีต่อกิโลกรัม องศาเซลเซียส กิโลแคลอรี/(กก.°C) กิโลจูลต่อกิโลกรัม องศาเซลเซียส KJ/(กก.°C) 4.19kJ/(กก.°C)
การนำความร้อน กิโลแคลอรีต่อเมตรชั่วโมง องศาเซลเซียส กิโลแคลอรี/(mh°C) วัตต์ต่อเมตร องศาเซลเซียส มี/(ม. °C) 1.163W/(ม.°C)

ตารางที่ 2 ภาคผนวก 17 ความสัมพันธ์ระหว่างหน่วยวัด

หน่วยวัด ป้า บาร์ มม. ปรอท เซนต์ มม. น้ำ เซนต์ กิโลกรัมเอฟ/ซม.2 ปอนด์/ใน 2
ป้า 10 -6 7,5024∙10 -3 0,102 1,02∙10 -6 1,45∙10 -4
บาร์ 10 5 7,524∙10 2 1,02∙10 4 1,02 14,5
มิลลิเมตรปรอท 133,322 1,33322∙10 -3 13,6 1,36∙10 -3 1,934∙10 -2
มม. น้ำเซนต์ 9,8067 9,8067∙10 -5 7,35∙10 -2 ∙10 -4 1,422∙10 -3
กิโลกรัมเอฟ/ซม.2 9,8067∙10 4 0,98067 7,35∙10 2 10 4 14,223
ปอนด์/ใน 2 6,8948∙10 3 6,8948∙10 -2 52,2 7,0307∙10 2 7,0307∙10 -2

การมอบหมายให้ทำโครงงานหลักสูตรให้เสร็จสิ้น

ข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการจบโครงงานรายวิชาควรเป็นไปตามตัวเลขสองหลักสุดท้ายของหมายเลขบัตรนักเรียนหรือสมุดเกรด อาจารย์เป็นผู้ให้แผนทั่วไปของเขตเมือง

ตารางที่ 1 – ที่ตั้งทางภูมิศาสตร์ – พื้นที่สำหรับการออกแบบระบบจ่ายความร้อน

ตัวเลขของตัวเลข เมือง ตัวเลขของตัวเลข เมือง
บลาโกเวชเชนสค์ (ภูมิภาคอามูร์) โคสโตรมา
บาร์นาอูล(อัลไต) ซิคตึฟคาร์
อาร์คันเกลสค์ อุคตา
แอสตราคาน Birobidzhan (ภูมิภาค Khabarovsk)
Kotlas (ภูมิภาค Arkhangelsk) Armavir (ภูมิภาคครัสโนดาร์)
อูฟา เคเมโรโว
เบลโกรอด โซชิ
โอเนกา (ภูมิภาคอาร์คันเกลสค์) อูเรนกอย (ภูมิภาคยามาโล-เนเนตส์)
ไบรอันสค์ ครัสโนยาสค์
โวลโกกราด ซามารา
มูรอม (ภูมิภาควลาดิมีร์) Tikhvin (ภูมิภาคเลนินกราด)
โวลอกดา เคิร์สค์
โวโรเนจ ลีเปตสค์
Bratsk (ภูมิภาคอีร์คุตสค์) คาชิรา (ภูมิภาคมอสโก)
อาร์ซามาส (ภูมิภาค Nizhny Novgorod) เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก
โนฟโกรอด เนิน
นิจนี นอฟโกรอด ดมิทรอฟ (ภูมิภาคมอสโก)
อิวาโนโว มอสโก
นัลชิค (คาบาร์ด-บัลค์ อาร์) ยอชการ์-โอลา (เรส. มารี เอล)
Totma (ภูมิภาคโวล็อกดา) ซารานสค์ (สาธารณรัฐมอร์โดเวีย)
อีร์คุตสค์ มูร์มันสค์
คาลินินกราด ตเวียร์
Rzhev (ภูมิภาคตเวียร์) เอลิสต้า (คัลมิเกีย)
คาลูกา โนโวซีบีสค์
อีเกิล โอเรนเบิร์ก
ออมสค์
เปโตรซาวอดสค์ (คาเรเลีย) วลาดิวอสต็อก (ดินแดนปรีมอร์สค์)
คิรอฟ เพนซ่า
เพโชรา เพอร์เมียน
ปัสคอฟ ตอมสค์
อุลยานอฟสค์ ยาโรสลาฟล์
ไรซาน ซาราตอฟ
รอสตอฟ-ออน-ดอน โวร์คูตา
ซาเลฮาร์ด (คานตี-มานส์ JSC) ซูร์กุต (คานตี-มานส์. AO)
Okhotsk (ภูมิภาค Khabarovsk) อีเจฟสค์ (อุดมูร์เทีย)
ชิตะ กรอซนี่
Millerovo (ภูมิภาค Rostov) คาซาน (ตาตาร์สถาน)
ตัมบอฟ มินสค์
สตาฟโรโปล เคียฟ
ตูลา โมกิเลฟ (เบลล์)
สโมเลนสค์ Zhytomyr (ยูเครน)
มากาดาน โอเดสซา
ครัสโนดาร์ ลวิฟ
คาลูกา คาร์คิฟ
มาคัชคาลา (ร. ดาเกสถาน) ทินดา (ภูมิภาคอามูร์)
แอสตราคาน เวลิกี ลูกี
Monchegorsk (ภูมิภาค Murmans) ทูเมน (เขตปกครองตนเองเนเนตส์)
เพตรุน (โคมิ) เชเลียบินสค์
อูลาน-อูเด (บูร์ยาเตีย) Kurilsk (ภูมิภาคซาคาลิน)
ซูร์กุต (เขตปกครองตนเองคันตี-มานส์) Nikolsk (ภูมิภาค Vologda)

ตารางที่ 2 - ข้อมูลเกี่ยวกับระบบจ่ายความร้อน

ข้อมูลเบื้องต้น หลักสุดท้ายของตัวเลข
ระบบทำความร้อน
เปิด ปิด
ประเภทของการควบคุมระบบ หลักสุดท้ายของตัวเลข
เชิงคุณภาพสำหรับภาระความร้อน เชิงคุณภาพโดยโหลดทั้งหมด
อุณหภูมิน้ำในเครือข่ายโดยประมาณ 0 C 150/70 140/70 130/70 150/70 140/70 130/ 140/70 150/70 140/70 130/70
แผนผังการเชื่อมต่อเครื่องทำความร้อน DHW เลขที่ ขนาน ตามลำดับ ผสม

ตารางที่ 3 - ข้อมูลเกี่ยวกับพื้นที่จ่ายความร้อน

ข้อมูลเบื้องต้น หลักสุดท้ายของตัวเลข
ที่ตั้งของโรงไฟฟ้าพลังความร้อน แซบ
ระยะทางจากโรงไฟฟ้าพลังความร้อนถึงเขตที่อยู่อาศัยกม 0,9 0,8 0,7 0,9 1,0 1,1 0,8 0,7 0,6 1,1
ความหนาแน่นของประชากร คน/เฮกตาร์
เครื่องหมายนูนนูน หลักสุดท้ายของตัวเลข
ก
ข
วี
ช
ง
จ

ตารางที่ 4 - งานสำหรับการดำเนินการโหนดเครือข่ายการทำความร้อน

วรรณกรรม

1. แหล่งจ่ายความร้อน / A.A. Ionin, B.M. Khlybov, V.N. หนังสือเรียนสำหรับมหาวิทยาลัย-ม.: Stroyizdat, 1982.- 336 น.

2. แหล่งจ่ายความร้อน / V.E. Kozin, T.A. Levina, A.P. Markov ฯลฯ บทช่วยสอนสำหรับนักศึกษามหาวิทยาลัย - ม.: สูงกว่า. โรงเรียน พ.ศ. 2523-408 น.

3.วางระบบน้ำ เครื่องทำความร้อนอำเภอ/ อพาร์ทเซฟ เอ็ม. เอ็ม. คู่มืออ้างอิง.-ม.: Energoatomizdat, 1983.-204 น.

4. น้ำ เครือข่ายความร้อน- คู่มืออ้างอิงสำหรับการออกแบบ./Ed. N.K.Gromova, E.P.Shubina.-M.: Energoatomizdat, 1988.-376p.

5. คู่มือการตั้งค่าและการทำงานของเครือข่ายทำน้ำร้อน / V.I. Manyuk, Ya.I. Kaplinsky, E.B. Khizh และอื่น ๆ ฉบับที่ 3 แก้ไขและเสริม

6. คู่มือการจ่ายความร้อนและการระบายอากาศ เล่มที่ 1: การทำความร้อนและการจ่ายความร้อน - ฉบับที่ 4 ปรับปรุงใหม่ และเพิ่มเติม / R.V. Shchekin, S.N. Korenevsky, G.E. Bem และคนอื่น ๆ - Kyiv: Budivelnik, 1976-416p

7. คู่มือผู้ออกแบบ การออกแบบเครือข่ายทำความร้อน Nikolaev A. A. – Kurgan.: Integral, 2007. – 360 น.

8. การออกแบบจุดทำความร้อน เอสพี 41-101-95. กระทรวงการก่อสร้างของรัสเซีย, 1997.-78p

9. เครือข่ายทำความร้อน สนิป 41-02-2546 กอสสตรอยแห่งรัสเซีย มอสโก, 2547

10. เครือข่ายความร้อน (ส่วนเทอร์โมเครื่องกล) ภาพวาดการทำงาน: GOST 21.605-82 * .-Ved. 01.078.83.-ม., 1992.-9น.

11. ฉนวนกันความร้อนของอุปกรณ์และท่อ สนิป 41-03-2546 กอสสตรอยแห่งรัสเซีย มอสโก, 2546

12. การออกแบบฉนวนกันความร้อนของอุปกรณ์และท่อ SP 41-103-2000 Gosstroy แห่งรัสเซีย มอสโก, 2544.

13. ภูมิอากาศวิทยาการก่อสร้าง SNiP 23-01-99 Gosstroy แห่งรัสเซีย -M: 2000.-66s

14. น้ำประปาภายในและการระบายน้ำทิ้ง SNiP 2.04.01-85*.Gosstroy แห่งรัสเซีย ม.:1999-60ส.

15. ซีรีย์ทั่วไป 4.904-66 การวางท่อสำหรับเครือข่ายทำน้ำร้อนในช่องที่ไม่ผ่าน ฉบับที่ 1 - ตำแหน่งของท่อ D 25-350 มม. ในช่องที่ไม่ผ่าน, มุมเลี้ยวและช่องชดเชย

16. ซีรี่ส์มาตรฐาน 3.006.1-8 ช่องและอุโมงค์คอนกรีตเสริมเหล็กสำเร็จรูปจากส่วนประกอบถาด ฉบับที่ 0 - วัสดุสำหรับการออกแบบ

17. เหมือนกัน. ปัญหาที่ 5 - โหนดเส้นทาง ภาพวาดการทำงาน

18. ซีรี่ส์มาตรฐาน 4.903-10 ผลิตภัณฑ์และส่วนประกอบของท่อสำหรับเครือข่ายทำความร้อน ปัญหาที่ 4 - การรองรับไปป์ไลน์แบบคงที่

19. เหมือนกัน. ปัญหาที่ 5 - รองรับไปป์ไลน์มือถือ


ตารางที่ 1- พารามิเตอร์ภูมิอากาศของช่วงเย็นของปี

อุณหภูมิอากาศของวันที่หนาวที่สุด °C ความพร้อมจำหน่าย อุณหภูมิอากาศช่วงห้าวันที่หนาวที่สุด °C ความปลอดภัย อุณหภูมิอากาศ °C ความปลอดภัย 0.94 แน่นอน อุณหภูมิต่ำสุดอากาศ, °C แอมพลิจูดของอุณหภูมิอากาศเฉลี่ยรายวันของเดือนที่หนาวที่สุด°C ระยะเวลา วัน และ อุณหภูมิเฉลี่ยอากาศ, °C, ระยะเวลาที่มีอุณหภูมิอากาศเฉลี่ยรายวัน เฉลี่ยรายเดือน ความชื้นสัมพัทธ์อากาศเดือนที่หนาวที่สุด % ความชื้นสัมพัทธ์ในอากาศเฉลี่ยรายเดือน ณ เวลา 15:00 น. ของเดือนที่หนาวที่สุด % ปริมาณน้ำฝนเดือนพฤศจิกายน-มีนาคม มม ทิศทางลมพัดในช่วงเดือนธันวาคม-กุมภาพันธ์ ความเร็วลมเฉลี่ยสูงสุดตามทิศทางเดือนมกราคม m/s ความเร็วเฉลี่ยลม m/s ในช่วงเวลาโดยมีอุณหภูมิอากาศเฉลี่ยรายวัน 8 °C
£ 0°ซ £ 8°ซ £ 10°ซ
0,98 0,92 0,98 0,92 ระยะเวลา อุณหภูมิเฉลี่ย ระยะเวลา อุณหภูมิเฉลี่ย ระยะเวลา อุณหภูมิเฉลี่ย
รเชฟ -37 -33 -31 -28 -15 -47 6,6 -6,1 -2,7 -1,8 ยุ - 3,6

ตารางที่ 2- พารามิเตอร์ภูมิอากาศของช่วงเวลาที่อบอุ่นแห่งปี

สาธารณรัฐ ภูมิภาค ภูมิภาค จุด ความดันบรรยากาศ, hPa อุณหภูมิอากาศ °C ความปลอดภัย 0.95 อุณหภูมิอากาศ °C ความปลอดภัย 0.98 อุณหภูมิอากาศสูงสุดเฉลี่ยของเดือนที่ร้อนที่สุด คือ °C อุณหภูมิอากาศสูงสุดสัมบูรณ์, °C แอมพลิจูดของอุณหภูมิอากาศเฉลี่ยรายวันของเดือนที่ร้อนที่สุด คือ °C ความชื้นสัมพัทธ์เฉลี่ยรายเดือนของเดือนที่ร้อนที่สุด % ความชื้นสัมพัทธ์ในอากาศเฉลี่ยรายเดือน ณ เวลา 15:00 น. ของเดือนที่ร้อนที่สุด % ปริมาณฝนในช่วงเดือนเมษายน-ตุลาคม มิลลิเมตร ปริมาณน้ำฝนสูงสุดรายวัน mm ทิศทางลมพัดแรงในช่วงเดือนมิถุนายน-สิงหาคม ความเร็วลมเฉลี่ยขั้นต่ำตามทิศทางของเดือนกรกฎาคม m/s
รเชฟ 20,1 24,4 22,5 10,5 ซี -

ข้าว. 3 แอปพลิเคชัน 16. รองรับแผงคงที่สำหรับท่อ ดี n 108-1420 มม. ประเภท III พร้อมการป้องกันการกัดกร่อนด้วยไฟฟ้า: ก) ธรรมดา;


b) เสริมแรง

ข้าว. 4 การใช้งาน 16. แก้ไขการรองรับท่อแบบตั้งอิสระ

ดีที่ 80-200 มม. (ชั้นใต้ดิน).

รองรับการเคลื่อนย้ายสำหรับท่อทำความร้อน

ข้าว. 5. รองรับการเคลื่อนย้าย:

เอ - รองรับการเลื่อนแบบเลื่อน; ข – ลานสเก็ต; ค – ลูกกลิ้ง;

1 – อุ้งเท้า; 2 – แผ่นฐาน; 3 – ฐาน; 4 – ซี่โครง; 5 – ซี่โครงด้านข้าง;

6 – หมอน; 7 – ตำแหน่งการติดตั้งของส่วนรองรับ 8 – ลานสเก็ต; 9 – ลูกกลิ้ง;

10 – วงเล็บ; 11 – หลุม

ข้าว. 6. รองรับการแขวน:

12 – วงเล็บ; 13 – สลักเกลียวแขวน; 14 – แรงฉุด

ภาคผนวก 17 ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานในการรองรับการเคลื่อนที่

ภาคผนวก 18 การวางท่อสำหรับเครือข่ายทำความร้อน


ก)
ข)
ข้าว. 2 ภาคผนวก 18. การติดตั้งเครือข่ายทำความร้อนแบบไร้ท่อ: ก) ในดินแห้ง; b) ในดินเปียกที่มีการระบายน้ำที่เกี่ยวข้อง

ตารางที่ 1 ของภาคผนวก 18 ขนาดโครงสร้างของการติดตั้งเครือข่ายความร้อนแบบไร้ท่อในฉนวนคอนกรีตโฟมเสริมแรงในดินแห้ง (ไม่มีการระบายน้ำ)

ดีใช่ มม ดี n, (ส ชั้นปกคลุม)
ดีป ดีโอ ก บี ใน ล เค ช ชม. ชม. 1 ไม่น้อย ง ก ข ลิตรไม่น้อย และ
- - - - - -

ตารางที่ 2 ของภาคผนวก 18 ขนาดโครงสร้างของการติดตั้งเครือข่ายความร้อนแบบไร้ท่อในฉนวนคอนกรีตโฟมเสริมแรงในดินเปียก (พร้อมการระบายน้ำ)

ดีใช่ มม ดี n (มีชั้นเคลือบ) ขนาดตามอัลบั้ม series 903-0-1
ดีป ดีโอ ก บี ใน ล เค ช ชม. ชม. 1 ไม่น้อย ง ก ข ลิตรไม่น้อย และ

ปะเก็นช่อง.

วี)
ก)
ข)

ข้าว. 2 ภาคผนวก 18. ท่อสำเร็จรูปสำหรับเครือข่ายทำความร้อน: ก) ประเภท CL; b) ประเภทของ CLp; ค) ประเภท KLS

ตารางที่ 3 ของภาคผนวก 18 ช่องคอนกรีตเสริมเหล็กสำเร็จรูปประเภทหลักสำหรับเครือข่ายทำความร้อน

เส้นผ่านศูนย์กลางท่อที่กำหนด ดีใช่ มม การกำหนดช่อง (แบรนด์) ขนาดช่อง, มม
ชื่อภายใน ภายนอก
ความกว้าง ความสูง H ความกว้าง ความสูง H
25-50 70-80 เคแอล(เคแอลพี)60-30 เคแอล(เคแอลพี)60-45
100-150 เคแอล(เคแอลพี)90-45 เคแอล(เคแอลพี)60-60
175-200 250-300 เคแอล(เคแอลพี)90-60 เคแอล(เคแอลพี)120-60
350-400 ซีแอล(CLp)150-60 ซีแอล(CLp)210-60
450-500 KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90
600-700 KLS120-120 KLS150-120 KLS210-120

ภาคผนวก 19. ปั๊มในระบบจ่ายความร้อน .

ข้าว. 1 ภาคผนวก 19. ลักษณะเฉพาะของเครื่องสูบน้ำเครือข่าย


ตารางที่ 1 ของภาคผนวก 19 ลักษณะทางเทคนิคหลักของปั๊มเครือข่าย

ประเภทปั๊ม ระยะส่งน้ำ ม.3 /วินาที (ม.3 /ชม.) หัวหน้า, ม สำรองคาวิเทชั่นที่อนุญาต m. ไม่น้อย แรงดันที่ทางเข้าปั๊ม MPa (kgf/cm2) ไม่มีอีกต่อไป ความเร็วในการหมุน (ซิงโครนัส), 1/วินาที (1/นาที) กำลัง, กิโลวัตต์ตัน ประสิทธิภาพ % ไม่น้อย อุณหภูมิของน้ำที่สูบ (°C) ไม่เกินนี้ น้ำหนักปั๊มกก
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) (120) (180) (180) (120) (180) (120) - - - - - - - - - - - - - - - - - -

ตารางที่ 2 ของภาคผนวก 19. ปั๊มหอยโข่งประเภท K.

ปั๊มยี่ห้อ ผลผลิต m 3 / ชม หัวรวม, ม ความเร็วการหมุนของล้อ, รอบต่อนาที กำลังมอเตอร์ไฟฟ้าที่แนะนำ, kW เส้นผ่านศูนย์กลางใบพัด, มม
1 ก-6 6-11-14 20-17-14
1.5 เค-6เอ 5-913 16-14-11 1,7
1.5 เค-6บี 4-9-13 12-11-9 1,0
2 เค-6 10-20-30 34-31-24 4,5
2 เค-6เอ 10-20-30 28-25-20 2,8
2 เค-6บี 10-20-25 22-18-16 2,8
2 เค-9 11-20-22 21-18-17 2,8
2 เค-9เอ 10-17-21 16-15-13 1,7
2 เค-9บี 10-15-20 13-12-10 1,7
3 เค-6 30-45-70 62-57-44 14-20
3 เค-6เอ 30-50-65 45-37-30 10-14
3 เค-9 30-45-54 34-31-27 7,0
3 เค-9เอ 25-85-45 24-22-19 4,5
4 เค-6 65-95-135 98-91-72
4 เค-6เอ 65-85-125 82-76-62
4 เค-8 70-90-120 59-55-43
4 เค-8เอ 70-90-109 48-43-37
4 เค-12 65-90-120 37-34-28
4 เค-12เอ 60-85-110 31-28-23 14,
4 ก-18 60-80-100 25-22-19 7,0
4 เค-18เอ 50-70-90 20-18-14 7,0
6 เค-8 110-140-190 36-36-31
6 เค-8เอ 110-140-180 30-28-25
6 เค-8บี 110-140-180 24-22-18
6 ก.ย.-12 110-160-200 22-20-17
6 เค-12เอ 95-150-180 17-15-12
8 ก.-12 220-280-340 32-29-25
8 เค-12เอ 200-250-290 26-24-21
8 ก.ย.-18 220-285-360 20-18-15
8 เค-18เอ 200-260-320 17-15-12

ภาคผนวก 20. วาล์วปิดในระบบจ่ายความร้อน

ตารางที่ 2 ของภาคผนวก 21 วาล์วผีเสื้อเหล็กพร้อมระบบขับเคลื่อนไฟฟ้า ดีและ 500-1400 มม พี y =2.5 MPa, ที£200°C พร้อมปลายเชื่อม


การกำหนดวาล์ว ผ่านแบบมีเงื่อนไข ดีใช่ มม ข้อจำกัดของการสมัคร วัสดุที่อยู่อาศัย
ตามแคตตาล็อก ในเครือข่ายทำความร้อน
พีใช่ MPa ที, °C พีใช่ MPa ที, °C
30h47br 50, 80, 100, 125, 150, 200 1,0 1,0 หน้าแปลน เหล็กหล่อสีเทา
31ch6nzh (I13061) 50, 80, 100, 125, 150 1,0 1,0
31h6br 1,6 1,0
30s14nzh1 1,0 1,0 หน้าแปลน เหล็ก
31ch6br (GL16003) 200, 250, 300 1,0 1,0 เหล็กหล่อสีเทา
350, 400 1,0 0,6
30h915br 500, 600, 800, 1200 1,0 0,6 0,25 หน้าแปลน เหล็กหล่อสีเทา
30h930br 1,0 0,25
30s64br 2,5 2,5 เหล็ก
ไอเอ12015 2,5 2,5 มีปลายเชื่อม
L12014 (30s924nzh) 1000, 1200, 1400 2,5 2,5
30s64nzh (PF-11010-00) 2,5 2,5 ปลายเชื่อมแบบหน้าแปลนและแบบชน เหล็ก
30s76nzh 50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200 6,4 6,4 หน้าแปลน เหล็ก
30s97nzh (ZL11025Sp1) 150, 200, 250 2,5 2,5 ปลายเชื่อมแบบหน้าแปลนและแบบชน เหล็ก
30s65nzh (NA11053-00) 150, 200, 250 2,5 2,5
30s564nzh (MA11022.04) 2,5 2,5
30s572nzh 30s927nzh 400/300, 500, 600, 800 2,5 2,5 ปลายเชื่อมแบบหน้าแปลนและแบบชน เหล็ก
30s964nzh 1000/800 2,5 2,5

ตารางที่ 4 ของภาคผนวก 20 วาล์วที่อนุญาต

การกำหนดวาล์ว การมาถึงแบบมีเงื่อนไข ดีใช่ มม ข้อจำกัดของการสมัคร (ไม่มาก) การเชื่อมต่อท่อ วัสดุที่อยู่อาศัย
ตามแคตตาล็อก ในเครือข่ายทำความร้อน
พีใช่ MPa ที, °C พีใช่ MPa ที, °C
30h6br 50, 80, 100, 125, 150 1,0 1,0 หน้าแปลน เหล็กหล่อสีเทา
30h930br 600, 1200, 1400 0,25 0,25
31h6br 1,6 1,0
ZKL2-16 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 1,6 1,6 เหล็ก
30s64nzh 2,5 2,5 ปลายเชื่อมแบบหน้าแปลนและแบบชน เหล็ก
30s567nzh (IA11072-12) 2,5 2,5 การเชื่อม
300s964nzh 2,5 2,5 ปลายเชื่อมแบบหน้าแปลนและแบบชน เหล็ก
30s967nzh (IATs072-09) 500, 600 2,5 2,5 การเชื่อม

ข้าว. 2 การใช้งาน 20. บอลวาล์วในระบบจ่ายความร้อน

ตารางที่ 5 ของภาคผนวก 20 ข้อมูลทางเทคนิคของบอลวาล์ว

เส้นผ่านศูนย์กลางที่กำหนด เส้นผ่านศูนย์กลางรูที่กำหนด ดช มม ง, มม เสื้อ มม ล, มม H1 H2 ก น้ำหนักเป็นกิโลกรัม
17,2 1,8 0,8
21,3 2,0 0,8
26,9 2,3 0,9
33,7 2,6 1,1
42,4 2,6 1,4
48,3 2,6 2,1
60,3 2,9 2,7
76,1 76,1 2,9 4,7
88,9 88,9 3,2 6,1
114,3 114,3 3,6 9,5
139,7 3,6 17,3
168,3 4,0 26,9
219,1 4,5 - 43,5
355,6 273,0 5,0 - 115,0
323,3 5,6 - 195,0
355,6 5,6 - 235,0
406,4 6,3 - 390,0
508,0 166,5 - 610,0

หมายเหตุ: ตัววาล์ว – เหล็ก Art. 37.0; บอล – สแตนเลส; ที่นั่งบอลและซีลน้ำมัน – เทฟลอน + คาร์บอน 20%; โอริงเป็นยางสามเอทิลีนโพรพิลีนและไวตัน
ภาคผนวก 21 ความสัมพันธ์ระหว่างปริมาณทางกายภาพบางหน่วยที่จะถูกแทนที่ด้วยหน่วย SI

ตารางที่ 1 ของภาคผนวก 21

ชื่อของปริมาณ หน่วย ความสัมพันธ์กับหน่วย SI
อาจมีการทดแทน เอสไอ
ชื่อ การกำหนด ชื่อ การกำหนด
ปริมาณความร้อน กิโลแคลอรี กิโลแคลอรี กิโลจูล เคเจ 4.19 กิโลจูล
ความร้อนจำเพาะ กิโลแคลอรีต่อกิโลกรัม กิโลแคลอรี/กก กิโลจูลต่อกิโลกรัม กิโลจูล/กก 4.19 กิโลจูล/กก
การไหลของความร้อน กิโลแคลอรีต่อชั่วโมง กิโลแคลอรี/ชม วัตต์ ว 1.163 ว
(พลัง) กิกะแคลอรี่ต่อชั่วโมง Gcal/ชม เมกะวัตต์ เมกะวัตต์ 1.163 เมกะวัตต์
ความหนาแน่นของฟลักซ์ความร้อนที่พื้นผิว กิโลแคลอรีต่อชั่วโมงต่อตารางเมตร กิโลแคลอรี/(ชม. m2) วัตต์ต่อตารางเมตร พร้อม ตร.ม 1.163 วัตต์/ตร.ม
ความหนาแน่นฟลักซ์ความร้อนเชิงปริมาตร กิโลแคลอรีต่อชั่วโมงต่อลูกบาศก์เมตร กิโลแคลอรี/(ชม. ม. 3) วัตต์ต่อลูกบาศก์เมตร พร้อมลูกบาศก์เมตร 1.163 วัตต์/ลบ.ม
ความจุความร้อน กิโลแคลอรีต่อองศาเซลเซียส กิโลแคลอรี/°ซ กิโลจูลต่อองศาเซลเซียส เคเจ/°ซ 4.19 กิโลจูล
ความร้อนจำเพาะ กิโลแคลอรีต่อกิโลกรัม องศาเซลเซียส กิโลแคลอรี/(กก.°C) กิโลจูลต่อกิโลกรัม องศาเซลเซียส KJ/(กก.°C) 4.19kJ/(กก.°C)
การนำความร้อน กิโลแคลอรีต่อเมตรชั่วโมง องศาเซลเซียส กิโลแคลอรี/(mh°C) วัตต์ต่อเมตร องศาเซลเซียส มี/(ม. °C) 1.163W/(ม.°C)

ตารางที่ 2 ความสัมพันธ์ระหว่างหน่วยวัดของระบบ IKGSS และระบบสากลหน่วย SI

ตารางที่ 3 ความสัมพันธ์ระหว่างหน่วยวัด

หน่วยวัด ป้า บาร์ มม. ปรอท เซนต์ มม. น้ำ เซนต์ กิโลกรัมเอฟ/ซม.2 ปอนด์/ใน 2
ป้า 10 -6 7,5024∙10 -3 0,102 1,02∙10 -6 1,45∙10 -4
บาร์ 10 5 7,524∙10 2 1,02∙10 4 1,02 14,5
มิลลิเมตรปรอท 133,322 1,33322∙10 -3 13,6 1,36∙10 -3 1,934∙10 -2
มม. น้ำเซนต์ 9,8067 9,8067∙10 -5 7,35∙10 -2 ∙10 -4 1,422∙10 -3
กิโลกรัมเอฟ/ซม.2 9,8067∙10 4 0,98067 7,35∙10 2 10 4 14,223
ปอนด์/ใน 2 6,8948∙10 3 6,8948∙10 -2 52,2 7,0307∙10 2 7,0307∙10 -2

วรรณกรรม

1. SNiP 23-01-99 ภูมิอากาศวิทยาการก่อสร้าง/Gosstroy of Russia.- M .:

2. SNiP 41-02-2003 เครือข่ายความร้อน GOSSTROY แห่งรัสเซีย

มอสโก 2546

3. SNiP 2.04.01.85* การประปาภายในและการระบายน้ำทิ้งของอาคาร/Gosstroy แห่งรัสเซีย -

อ.: รัฐวิสาหกิจรวม TsPP, 2542.-60 น.

4. SNiP 41-03-2003 ฉนวนกันความร้อนของอุปกรณ์และ

ท่อ GOSSTROY แห่งรัสเซีย มอสโก 2546

5. เอสพี 41-103-2000. การออกแบบฉนวนกันความร้อนของอุปกรณ์และ

ท่อ GOSSTROY แห่งรัสเซีย มอสโก 2544

6. การออกแบบจุดทำความร้อน เอสพี 41-101-95. กระทรวงการก่อสร้าง

รัสเซีย - ม.: State Unitary Enterprise TsPP, 1997 - 79 น.

7. GOST 21.605-82 เครือข่ายความร้อน ภาพวาดการทำงาน อ.: 1982-10 น.

8. เครือข่ายทำน้ำร้อน: คู่มืออ้างอิงการออกแบบ

/และ. V. Belyaykina, V. P. Vitaliev, N. K. Gromov ฯลฯ: Ed.

เอ็น.เค. โกรโมวา, อี.พี. - ม.: Energoatomizdat, 2531. - 376 หน้า

9. การตั้งค่าและการทำงานของเครือข่ายทำน้ำร้อน:

สารบบ / V. I. Manyuk, Ya. I. Kaplinsky, E. B. Khizh และคนอื่น ๆ - ed., 3rd

ประมวลผล และเพิ่มเติม - M.: Stroyizdat, 1988. - 432 p.

10. คู่มือนักออกแบบ, เอ็ด. เอเอ นิโคลาเอวา - ออกแบบ

เครือข่ายเครื่องทำความร้อน-ม.: พ.ศ. 2508-360

11. Malyshenko V.V. , Mikhailov A.K.. ปั๊มพลังงาน ข้อมูล

เบี้ยเลี้ยง. อ.: Energoatomizdat, 1981.-200 น.

12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A. การออกแบบและการคำนวณโครงสร้าง

เครือข่ายเครื่องทำความร้อน - เอ็ด 2 - ม.: Stroyizdat, 2508. - 295 น.

13. ซิงเกอร์ เอ็น.เอ็ม. ไฮดรอลิกและ สภาพความร้อนเครื่องทำความร้อนอำเภอ

ระบบ -เอ็ด 2nd.- M.: Energoatomizdat, 1986.-320 น.

14. คู่มือผู้สร้างโครงข่ายความร้อน / เอ็ด. เอส.อี. ซาคาเรนโก.- เอ็ด.

2nd.- M.: Energoatomizdat, 1984.-184 น.

เครือข่ายการทำความร้อนแบบกระจายประกอบด้วยองค์ประกอบเช่น:

1) ช่องทางที่ไม่ผ่าน;

2) รองรับการเคลื่อนย้ายและคงที่;

3) ตัวชดเชย;

4) ท่อและ วาล์วปิด(วาล์ว);

5) ห้องระบายความร้อน

ช่องที่ไม่สามารถผ่านได้ ผนังของช่องที่ไม่สามารถผ่านได้ประกอบด้วยบล็อกสำเร็จรูป บล็อกสำเร็จรูปวางอยู่ด้านบน แผ่นพื้นคอนกรีตเสริมเหล็กเพดาน ฐานด้านล่างของช่องที่ไม่สามารถผ่านได้มักจะทำไปทางจุดทำความร้อนส่วนกลาง (จุดทำความร้อนกลาง) หรือไปทางชั้นใต้ดิน อาคารที่อยู่อาศัย- แต่มันเกิดขึ้นเมื่อภูมิประเทศไม่เอื้ออำนวยบางช่องจะถูกติดตั้งโดยมีความลาดเอียงไปทางห้องระบายความร้อน ตะเข็บของบล็อกคอนกรีตและแผ่นพื้นมีการปิดผนึกและเป็นฉนวนเพื่อป้องกันไม่ให้น้ำใต้ดินและน้ำผิวดินเข้าสู่คลอง คลองไม่สามารถเต็มไปด้วยดินน้ำแข็งได้

รองรับแบบคงที่และแบบเคลื่อนย้ายได้ การรองรับท่อเครือข่ายทำความร้อนแบ่งออกเป็นแบบคงที่ (หรืออย่างที่พวกเขาพูดกันว่าตาย) และแบบเคลื่อนย้ายได้ ในช่องที่ไม่สามารถผ่านได้จะใช้ตัวรองรับแบบเลื่อน การรองรับเหล่านี้ (รูปที่ 1) จำเป็นต่อการถ่ายโอนน้ำหนักของท่อและรับรองการเคลื่อนที่ของท่อเมื่อยืดออกภายใต้อิทธิพลของอุณหภูมิสูงของสารหล่อเย็น

ในการทำเช่นนี้จะมีการเชื่อมตัวรองรับการเลื่อนหรือ "ตัวเลื่อน" ตามที่เรียกกันว่าเข้ากับท่อ และพวกมันก็เลื่อนไปบนแผ่นพิเศษที่ฝังอยู่ในแผ่นคอนกรีตเสริมเหล็ก

จำเป็นต้องมีการรองรับแบบตายตัวหรือแบบตายตัว (รูปที่ 2) เพื่อแบ่งท่อยาวออกเป็นส่วนต่างๆ ส่วนเหล่านี้ไม่ได้ขึ้นอยู่กับแต่ละส่วนโดยตรงและเมื่อใด อุณหภูมิสูงตัวชดเชยน้ำหล่อเย็นสามารถทำได้ตามปกติโดยไม่ต้องมี ปัญหาที่มองเห็นได้รับรู้การขยายอุณหภูมิ

นำเสนอการสนับสนุนคงที่ ข้อกำหนดที่เพิ่มขึ้นในแง่ของความน่าเชื่อถือเนื่องจากมีภาระมาก ในเวลาเดียวกันการละเมิดความแข็งแกร่งและความสมบูรณ์ของการสนับสนุนที่ตายแล้ว (คงที่) อาจนำไปสู่เหตุฉุกเฉินได้

ตัวชดเชยในเครือข่ายทำความร้อนทำหน้าที่ในการรับรู้ การยืดตัวของอุณหภูมิท่อเมื่อถูกความร้อน (1.2 มม. ต่อเมตร โดยมีอุณหภูมิเพิ่มขึ้น 100 °C)

ภารกิจหลักและหลักของตัวชดเชยในเครือข่ายทำความร้อนคือการปกป้องท่อและข้อต่อจากแรงดันไฟฟ้า "นักฆ่า" ตามกฎแล้วสำหรับท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางไม่เกิน 200 มม. จะใช้ตัวชดเชยรูปตัวยู (รูปที่ 3)

เมื่อติดตั้งข้อต่อขยายรูปตัวยู ข้อต่อขยายรูปตัว U จะถูกยืดออกล่วงหน้าครึ่งหนึ่งของการขยายตัวทางความร้อนของรูปที่ระบุในโครงการหรือการคำนวณ มิฉะนั้นความสามารถในการชดเชยของผู้ชดเชยจะลดลงครึ่งหนึ่ง ควรยืดกล้ามเนื้อพร้อมกันทั้งสองข้างที่ข้อต่อที่อยู่ใกล้กับจุดรองรับที่ตายแล้ว (แบบตายตัว)

ท่อและวาล์ว สำหรับเครือข่ายการทำความร้อนแบบกระจายที่พวกเขาใช้ ท่อเหล็ก- ที่ข้อต่อมีการเชื่อมต่อท่อโดยใช้การเชื่อมไฟฟ้า วาล์วที่ใช้ในเครือข่ายทำความร้อนคือวาล์วเหล็กและเหล็กหล่อ

ฉนวนท่อ. เราต้องทำงานหลักโดยติดตั้งเครือข่ายกระจายความร้อนหลักกลับเข้ามา เวลาโซเวียต- แน่นอนว่าในบางสถานที่ท่อของเครือข่ายทำความร้อนและฉนวนของท่อเหล่านั้นก็เปลี่ยนไปในระหว่างนั้น ยกเครื่อง- ท่อของเครือข่ายดังกล่าวถูกปกคลุมด้วยสารป้องกันการกัดกร่อนฉนวนกันความร้อนและชั้นป้องกัน (รูปที่ 4)

วัสดุม้วนตามกฎแล้ว isol น้อยกว่า - บริโซล วัสดุนี้ติดอยู่กับท่อด้วยสีเหลืองอ่อน ฉนวนกันความร้อนทำจากเสื่อ ขนแร่. ชั้นป้องกัน– ปูนซีเมนต์ใยหินทำจากส่วนผสมของแร่ใยหินและซีเมนต์ในอัตราส่วน 1:2 โดยกระจายอยู่บนตะแกรงลวด

ปั๊มแต่งหน้าสำหรับเติมน้ำในระบบทำความร้อนจะถูกเปิดขึ้นอยู่กับระดับน้ำในถังขยายหรือเมื่อแรงดันน้ำหล่อเย็นในท่อทำความร้อนลดลงต่ำกว่าค่าปกติ ทันทีที่น้ำถึงระดับวิกฤติ (ต่ำกว่า) สวิตช์ลูกลอยหรือสวิตช์ระดับจะให้สัญญาณและเปิดปั๊มโดยอัตโนมัติ เมื่อระบบเต็มและเข้าถึงได้ ขีด จำกัด บนปั๊มหยุด

บทสรุป

เครือข่ายความร้อนคือระบบของส่วนที่เชื่อมต่อกันของท่อความร้อนซึ่งความร้อนจะถูกส่งผ่านจากแหล่งไปยังผู้บริโภค องค์ประกอบหลักเครือข่ายความร้อน - ท่อที่ประกอบด้วยท่อที่เชื่อมต่อด้วยการเชื่อม โครงสร้างฉนวนได้รับการออกแบบมาเพื่อปกป้องท่อจากการกัดกร่อนและการสูญเสียความร้อน โครงสร้างรองรับเป็นรากฐานสำหรับท่อและรับน้ำหนักทั้งหมดไว้กับตัวมันเอง

ที่สุด องค์ประกอบที่สำคัญไปป์ไลน์คือท่อที่ต้องมีตัวบ่งชี้คุณภาพจำนวนหนึ่ง ต้องสุญญากาศ ทนทาน - ต้องทนทาน อุณหภูมิสูงสุดและแรงดันที่เกิดขึ้นในท่อ ท่อต้องมีค่าสัมประสิทธิ์การเปลี่ยนรูปเนื่องจากความร้อนต่ำและมีความหยาบต่ำ พื้นผิวด้านในคุณต้องมีความต้านทานความร้อนที่ดีของผนังเพื่อกักเก็บความร้อน

จากงานของฉัน หน้าที่หลักของเครือข่ายทำความร้อนคือการส่งความร้อนไปยังผู้บริโภค กระบวนการนี้ประกอบด้วยสายโซ่ของกระบวนการที่เชื่อมต่อถึงกัน ดังนั้นเครือข่ายการทำความร้อนในปัจจุบันจึงเป็นระบบเทคโนโลยีขั้นสูงที่จัดการโดยพนักงานที่มีคุณสมบัติเหมาะสม ท่อยาวหลายหมื่นกิโลเมตรพันกันเป็นลวดลายที่ซับซ้อนทั่วทั้งพื้นที่อันกว้างใหญ่ของประเทศ ซับซ้อน เขตภูมิอากาศพวกเขาบังคับให้สถาบันวิจัยและสำนักงานออกแบบค้นหาเทคโนโลยีฉนวนท่อใหม่ แผนโรงต้มหม้อไอน้ำใหม่โดยพื้นฐานได้รับการพัฒนา การอธิบายการพึ่งพาและโหลดของอุปกรณ์ทำความร้อนได้รับการอธิบายทางคณิตศาสตร์