หากคุณให้น้ำร้อนในภาชนะเปิดที่ ความดันบรรยากาศจากนั้นอุณหภูมิจะเพิ่มขึ้นอย่างต่อเนื่องจนกระทั่งมวลน้ำทั้งหมดอุ่นขึ้นและเดือด ในระหว่างกระบวนการให้ความร้อน น้ำจะระเหยออกจากพื้นผิวเปิด ในระหว่างการต้ม ไอน้ำจากน้ำจะเกิดขึ้นบนพื้นผิวที่ให้ความร้อนและบางส่วนทั่วทั้งปริมาตรของของเหลว อุณหภูมิของน้ำยังคงที่ (เท่ากับประมาณ 100 °C ในกรณีที่อยู่ระหว่างการพิจารณา) แม้ว่าจะมีการจ่ายความร้อนจากภายนอกไปยังถังอย่างต่อเนื่องก็ตาม ปรากฏการณ์นี้อธิบายได้จากข้อเท็จจริงที่ว่าในระหว่างการต้มความร้อนที่จ่ายไปจะใช้ในการแยกอนุภาคน้ำและก่อตัวเป็นไอน้ำจากพวกมัน
เมื่อน้ำร้อนในภาชนะปิด อุณหภูมิของน้ำจะเพิ่มขึ้นจนกระทั่งน้ำเดือดเท่านั้น ไอน้ำที่ปล่อยออกมาจากน้ำจะสะสมอยู่ที่ส่วนบนของถังเหนือผิวน้ำ อุณหภูมิของมันเท่ากับอุณหภูมิของน้ำเดือด ไอน้ำดังกล่าวเรียกว่าอิ่มตัว
หากไม่ได้เอาไอน้ำออกจากถังและการจ่ายความร้อน (จากภายนอก) ยังคงดำเนินต่อไป ความดันในปริมาตรทั้งหมดของถังจะเพิ่มขึ้น เมื่อความดันเพิ่มขึ้น อุณหภูมิของน้ำเดือดและไอน้ำที่เกิดขึ้นก็จะเพิ่มขึ้นเช่นกัน มีการทดลองพบว่าแรงดันแต่ละอันมีอุณหภูมิไอน้ำอิ่มตัวและมีจุดเดือดของน้ำเท่ากัน และมีปริมาตรไอน้ำจำเพาะของตัวเองด้วย
ดังนั้น ที่ความดันบรรยากาศ (0.1 MPa) น้ำจึงเริ่มเดือดและกลายเป็นไอน้ำที่อุณหภูมิประมาณ 100 °C (แม่นยำยิ่งขึ้นที่ 99.1 °C) ที่ความดัน 0.2 MPa - ที่ 120 °C; ที่ความดัน 0.5 MPa - ที่ 151.1 °C; ที่ความดัน 10 MPa - ที่ 310 °C จากตัวอย่างข้างต้น เห็นได้ชัดว่าเมื่อความดันเพิ่มขึ้น จุดเดือดของน้ำและอุณหภูมิไอน้ำอิ่มตัวที่เท่ากันจะเพิ่มขึ้น ในทางกลับกัน ปริมาตรไอน้ำจำเพาะจะลดลงตามความดันที่เพิ่มขึ้น
ที่ความดัน 22.5 MPa น้ำร้อนจะกลายเป็นไอน้ำอิ่มตัวทันที ดังนั้นความร้อนแฝงของการกลายเป็นไอที่ความดันนี้จึงเป็นศูนย์ แรงดันไอน้ำ 22.5 MPa เรียกว่าวิกฤต
หากไอน้ำอิ่มตัวเย็นลง ก็จะเริ่มควบแน่นเช่น จะกลายเป็นน้ำ ขณะเดียวกันก็จะปล่อยความร้อนจากการกลายเป็นไอไปยังตัวทำความเย็น ปรากฏการณ์นี้เกิดขึ้นในระบบ เครื่องทำความร้อนด้วยไอน้ำซึ่งไอน้ำอิ่มตัวมาจากห้องหม้อไอน้ำหรือท่อไอน้ำหลัก ที่นี่มันถูกระบายความร้อนด้วยอากาศในห้องปล่อยความร้อนออกไปในอากาศเนื่องจากส่วนหลังจะร้อนขึ้นและไอน้ำควบแน่น
สถานะของไอน้ำอิ่มตัวนั้นไม่เสถียรมาก: การเปลี่ยนแปลงความดันและอุณหภูมิแม้เพียงเล็กน้อยก็นำไปสู่การควบแน่นของไอน้ำบางส่วน หรือในทางกลับกัน เกิดการระเหยของหยดน้ำที่อยู่ในไอน้ำอิ่มตัว ไอน้ำอิ่มตัวที่ปราศจากหยดน้ำโดยสิ้นเชิงเรียกว่าอิ่มตัวแบบแห้ง ไอน้ำอิ่มตัวที่มีหยดน้ำเรียกว่าเปียก
ไอน้ำอิ่มตัวซึ่งมีอุณหภูมิสอดคล้องกับความดันบางอย่างจะถูกใช้เป็นสารหล่อเย็นในระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำ
ระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำจัดประเภทตามเกณฑ์ต่อไปนี้:
ตามแรงดันไอน้ำเริ่มต้น - ระบบ ความดันต่ำ(กระท่อมของคุณ
วิธีการส่งกลับคอนเดนเสท - ระบบที่มีการส่งกลับด้วยแรงโน้มถ่วง (ปิด) และระบบส่งกลับคอนเดนเสทโดยใช้ปั๊มป้อน (เปิด)
แผนภาพเชิงสร้างสรรค์ของการวางท่อ - ระบบที่มีการวางบน, ล่างและกลาง สายกระจายไอน้ำตลอดจนการวางท่อคอนเดนเสทแบบแห้งและเปียก
แผนภาพของระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำแรงดันต่ำพร้อมท่อไอน้ำด้านบนแสดงไว้ในรูปที่ 1 1, ก. ไอน้ำอิ่มตัวที่เกิดขึ้นในหม้อไอน้ำ 1 ผ่านกับดักไอน้ำ (ตัวแยก) 12 เข้าสู่ท่อไอน้ำ 5 จากนั้นเข้าสู่อุปกรณ์ทำความร้อน 7 ที่นี่ไอน้ำจะปล่อยความร้อนผ่านผนังของอุปกรณ์ไปสู่อากาศที่ร้อน ห้องและกลายเป็นคอนเดนเสท ส่วนหลังไหลผ่านสายคอนเดนเสทกลับ 10 ลงในหม้อไอน้ำ 1 เพื่อเอาชนะแรงดันไอน้ำในหม้อไอน้ำเนื่องจากแรงดันของคอลัมน์คอนเดนเสทซึ่งคงไว้ที่ความสูง 200 มม. สัมพันธ์กับระดับน้ำในถังไอน้ำ 12
รูปที่ 1 ระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำแรงดันต่ำ:ก - แผนภาพของระบบที่มีการวางท่อไอน้ำด้านบน b - ตัวยกที่มีการกระจายไอน้ำต่ำ 1 - หม้อไอน้ำ; 2 - วาล์วไฮดรอลิก; 3 - แก้วตวงน้ำ 4 - ท่ออากาศ; 5 - ท่อจ่ายไอน้ำ; 6 - วาล์วไอน้ำ; 7 - อุปกรณ์ทำความร้อน; 8 - ทีพร้อมปลั๊ก; 9 - สายคอนเดนเสทแห้ง 10 - สายคอนเดนเสทเปียก 11 - ไปป์ไลน์การแต่งหน้า; 12 - ถังไอน้ำ; 13 - บายพาสลูป
มีการติดตั้งท่อ 4 ไว้ที่ส่วนบนของท่อคอนเดนเสทส่งคืน 10 ซึ่งเชื่อมต่อกับบรรยากาศเพื่อทำการไล่อากาศในขณะที่เริ่มเดินเครื่องและเลิกใช้งานระบบ
ควบคุมระดับน้ำในถังไอน้ำโดยใช้กระจกเกจวัดน้ำ 3 เพื่อป้องกันไม่ให้แรงดันไอน้ำในระบบเพิ่มขึ้นเกินระดับที่กำหนด จึงติดตั้งวาล์วไฮดรอลิก 2 โดยมีความสูงของของเหลวทำงานเท่ากับ h
ระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำถูกปรับโดยใช้วาล์วไอน้ำ 6 และควบคุมที 8 ด้วยปลั๊ก เพื่อให้มั่นใจว่าระหว่างการทำงาน หม้อไอน้ำในโหมดการออกแบบ อุปกรณ์ทำความร้อนแต่ละเครื่องจะได้รับไอน้ำในปริมาณมากจนมีเวลาที่จะควบแน่นจนหมด ในกรณีนี้ ในทางปฏิบัติแล้วไม่มีการสังเกตการปล่อยไอน้ำจากแท่นควบคุมที่เปิดก่อนหน้านี้ และความน่าจะเป็นที่คอนเดนเสท "ทะลุ" เข้าไปในท่ออากาศ 4 นั้นน้อยมาก การสูญเสียคอนเดนเสทในระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำจะได้รับการชดเชยโดยการเติมถังหม้อไอน้ำด้วยน้ำที่ผ่านการบำบัดเป็นพิเศษ (ปราศจากเกลือที่มีความกระด้าง) ที่จ่ายผ่านท่อ 11
ระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำตามที่ระบุไว้แล้วมาพร้อมกับการเชื่อมต่อท่อไอน้ำบนและล่าง ข้อเสียของการกระจายไอน้ำที่ต่ำกว่า (รูปที่ 1, b) คือคอนเดนเสทที่เกิดขึ้นในตัวยกและตัวยกแนวตั้งจะไหลไปทางไอน้ำ และบางครั้งก็ปิดกั้นแนวไอน้ำ ทำให้เกิดแรงกระแทกแบบไฮดรอลิก การระบายคอนเดนเสทที่เงียบกว่าจะเกิดขึ้นหากวางท่อไอน้ำ 5 โดยมีความลาดเอียงไปทางการเคลื่อนที่ของไอน้ำ และวางท่อคอนเดนเสท 9 ไปทางหม้อไอน้ำ เพื่อระบายคอนเดนเสทที่เกี่ยวข้องจากท่อไอน้ำไปยังท่อคอนเดนเสท ระบบจะติดตั้งลูปบายพาสพิเศษ 13
หากเครือข่ายการให้ความร้อนด้วยไอน้ำมีการแตกแขนงขนาดใหญ่คอนเดนเสทจะถูกระบายโดยแรงโน้มถ่วงลงในถังรวบรวมพิเศษ 3 (รูปที่ 2) จากจุดที่ปั๊ม 8 สูบเข้าไปในหม้อไอน้ำ 1 ปั๊มจะทำงานเป็นระยะขึ้นอยู่กับการเปลี่ยนแปลงใน ระดับน้ำในถังไอน้ำ 2 รูปแบบการทำความร้อนนี้เรียกว่าเปิด ตามกฎแล้วเพื่อแยกคอนเดนเสทออกจากไอน้ำจะใช้กับดักคอนเดนเสท (หม้อคอนเดนเสท) 7 ส่วนหลังส่วนใหญ่มักจะมีการออกแบบแบบลอยหรือสูบลม (รูปที่ 3)
รูปที่ 2 โครงการบังคับส่งคืนคอนเดนเสท: 1 - หม้อไอน้ำ; 2 - ถังไอน้ำ; 3 - ถังเก็บคอนเดนเสท; 4 - ท่ออากาศ; 5 - เส้นบายพาส; 6 - วาล์วไอน้ำ; 7 - ท่อระบายน้ำคอนเดนเสท; 8 - ปั๊มแต่งหน้า; 9 - เช็ควาล์ว
กับดักไอน้ำแบบลอย (ดูรูปที่ 3, b) ทำงานในลักษณะนี้ ไอน้ำและคอนเดนเสทไหลเข้าผ่านทางเข้าใต้ลูกลอย 3 ซึ่งเชื่อมต่อด้วยคันโยกกับบอลวาล์ว 4 ลูกลอย 3 มีรูปทรงเป็นฝาปิด ภายใต้แรงดันไอน้ำ มันจะลอยขึ้น ปิดบอลวาล์ว 4 คอนเดนเสทจะเต็มห้องทั้งหมดของกับดักคอนเดนเสท ในกรณีนี้ ไอน้ำใต้วาล์วควบแน่นและลูกลอยจะจมลง เพื่อเปิดบอลวาล์ว คอนเดนเสทจะถูกระบายออกตามทิศทางที่ลูกศรชี้ จนกระทั่งไอน้ำส่วนใหม่สะสมอยู่ใต้ฝากระโปรงทำให้ฝากระโปรงลอย จากนั้นจึงทำซ้ำวงจรการทำงานของกับดักคอนเดนเสท
รูปที่ 3 กับดักไอน้ำ:เอ – สูบลม; ข – ลอย; 1 – สูบลม; 2 – ของเหลวที่มีจุดเดือดต่ำ 3 – ลอย (ฝาพลิกคว่ำ); 4 – บอลวาล์ว
บน สถานประกอบการอุตสาหกรรมมีผู้บริโภคไอน้ำในการผลิต ความดันโลหิตสูงระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำเชื่อมต่อกับแหล่งจ่ายไฟหลักตามแผนภาพ ความดันสูง(รูปที่ 4) ไอน้ำจากห้องหม้อไอน้ำของคุณเองหรือเขตจะเข้าสู่หวีกระจาย 1 ซึ่งควบคุมความดันโดยเกจวัดความดัน 3 จากนั้นไอน้ำ 2 อันจะถูกส่งผ่านสายไอน้ำที่ขยายจากหวี 1 ไปยังผู้บริโภคการผลิตและผ่านสายไอน้ำ T1 - ถึง ผู้บริโภคระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำ ท่อไอน้ำ T1 เชื่อมต่อกับหวีทำความร้อนด้วยไอน้ำ 6 และหวี 6 เชื่อมต่อกับหวี 1 ผ่านวาล์วลดแรงดัน 4 วาล์วลดความดันจะควบคุมไอน้ำให้มีความดันไม่เกิน 0.3 MPa การกำหนดเส้นทางของท่อส่งไอน้ำแรงดันสูงสำหรับระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำมักจะดำเนินการที่ด้านบน เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อไอน้ำและพื้นผิวทำความร้อน อุปกรณ์ทำความร้อนระบบเหล่านี้ค่อนข้างเล็กกว่าระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำแรงดันต่ำ
รูปที่ 4 แผนภาพการทำความร้อนด้วยไอน้ำแรงดันสูง: 1 - หวีกระจาย; 2 - สายไอน้ำ; 3 - เกจวัดความดัน; 4 - วาล์วลดความดัน; 5 - บายพาส (เส้นบายพาส); 6 - หวีระบบทำความร้อน; 7 - สินค้า วาล์วนิรภัย; 8 - การสนับสนุนคงที่- 9 - ตัวชดเชย; 10 - วาล์วไอน้ำ; 11 - สายคอนเดนเสท; 12 - ท่อระบายน้ำคอนเดนเสท
ข้อเสียของระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำคือความยากลำบากในการควบคุมเอาต์พุตความร้อนของอุปกรณ์ทำความร้อนซึ่งท้ายที่สุดจะนำไปสู่การสิ้นเปลืองเชื้อเพลิงมากเกินไปในช่วงฤดูร้อน
เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อสำหรับระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำคำนวณแยกต่างหากสำหรับท่อไอน้ำและคอนเดนเสท เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อไอน้ำแรงดันต่ำถูกกำหนดในลักษณะเดียวกับในระบบทำน้ำร้อน การสูญเสียแรงดันในวงแหวนการไหลเวียนหลักของระบบ? p pk, Pa คือผลรวมของความต้านทาน (การสูญเสียแรงดัน) ของทุกส่วนที่รวมอยู่ในวงแหวนนี้:
โดยที่ n คือเศษส่วนของการสูญเสียแรงดันเนื่องจากแรงเสียดทาน การสูญเสียทั้งหมดในวงแหวน; ?I คือความยาวรวมของส่วนต่างๆ ของวงแหวนหมุนเวียนหลัก m
จากนั้นจึงกำหนดแรงดันไอน้ำที่ต้องการในหม้อไอน้ำ p k ซึ่งควรรับประกันการเอาชนะการสูญเสียแรงดันในวงแหวนหมุนเวียนหลัก ในระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำแรงดันต่ำ ความแตกต่างของแรงดันไอน้ำในหม้อไอน้ำและด้านหน้าอุปกรณ์ทำความร้อนจะใช้เพื่อเอาชนะความต้านทานของท่อไอน้ำเท่านั้น และคอนเดนเสทจะส่งกลับตามแรงโน้มถ่วง เพื่อเอาชนะความต้านทานของอุปกรณ์ทำความร้อนจึงจัดให้มีแรงดันสำรองที่ p = 2,000 Pa สูตรสามารถกำหนดการสูญเสียแรงดันไอน้ำจำเพาะได้
โดยที่ 0.9 คือค่าของสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงแรงดันสำรองเพื่อเอาชนะการต่อต้านที่ไม่สามารถนับได้
สำหรับระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำแรงดันต่ำ เศษส่วนของการสูญเสียแรงเสียดทาน n จะเป็น 0.65 และสำหรับระบบแรงดันสูง - 0.8 ค่าของการสูญเสียแรงดันเฉพาะที่คำนวณโดยใช้สูตร (3) ควรเท่ากับหรือหลายค่า มูลค่าที่มากขึ้นกำหนดโดยสูตร (2)
เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งไอน้ำถูกกำหนดโดยคำนึงถึงการสูญเสียแรงดันเฉพาะที่คำนวณได้และภาระความร้อนของแต่ละส่วนการออกแบบ
เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งไอน้ำสามารถกำหนดได้โดยใช้ตารางพิเศษในหนังสืออ้างอิงหรือโนโมแกรม (รูปที่ 5) ที่รวบรวมไว้สำหรับค่าเฉลี่ยของความหนาแน่นของไอน้ำแรงดันต่ำ เมื่อออกแบบระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำ ควรคำนึงถึงความเร็วไอน้ำในท่อไอน้ำโดยคำนึงถึงคำแนะนำที่ให้ไว้ในตาราง 1 1.
ตารางที่ 1. ความเร็วไอน้ำในท่อไอน้ำ
วิธีการที่เหลือ การคำนวณไฮดรอลิกท่อไอน้ำแรงดันต่ำและความต้านทานของวงแหวนหมุนเวียนนั้นคล้ายคลึงกับการคำนวณท่อสำหรับระบบทำน้ำร้อน
สะดวกในการคำนวณเส้นคอนเดนเสทสำหรับระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำแรงดันต่ำโดยใช้ส่วนบนที่แสดงในรูปที่ 1 5 โนโมแกรม
รูปที่ 5 โนโมแกรมสำหรับคำนวณเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อไอน้ำและท่อคอนเดนเสทแรงโน้มถ่วง
เมื่อคำนวณท่อไอน้ำสำหรับระบบทำความร้อนแรงดันสูงจำเป็นต้องคำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงของปริมาตรไอน้ำเนื่องจากความดันและปริมาตรที่ลดลงระหว่างการขนส่งเนื่องจากการควบแน่นที่เกี่ยวข้อง
การคำนวณเส้นผ่านศูนย์กลางดำเนินการตามค่าพารามิเตอร์ไอน้ำต่อไปนี้: ความหนาแน่น 1 กก./ลบ.ม. 3 ; ความดัน 0.08 MPa; อุณหภูมิ 116.3 °C; ความหนืดจลนศาสตร์ 21 10 6 m 2 /s สำหรับพารามิเตอร์ไอน้ำที่ระบุ เราได้รวบรวมตารางพิเศษและสร้างโนโมแกรมเพื่อให้คุณสามารถเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งไอน้ำได้ หลังจากเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางแล้ว การสูญเสียแรงดันเฉพาะเนื่องจากแรงเสียดทานจะถูกคำนวณใหม่โดยคำนึงถึงพารามิเตอร์ที่แท้จริงของระบบที่ออกแบบโดยใช้สูตร
โดยที่ v คือความเร็วไอน้ำที่ได้จากตารางการคำนวณหรือโนโมแกรม
เมื่อกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อไอน้ำสั้น มักจะใช้วิธีการที่เรียบง่าย โดยคำนวณตามอัตราการไหลของไอน้ำสูงสุดที่อนุญาต
ถึง ผลประโยชน์การดำเนินงานระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำประกอบด้วย: ความสะดวกในการนำระบบไปใช้งาน; ขาด ปั๊มหมุนเวียน- การใช้โลหะต่ำ ความเป็นไปได้ของการใช้ไอน้ำเสียในบางกรณี
ข้อเสียของระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำคือ: ความทนทานของท่อต่ำเนื่องจากการกัดกร่อนที่เพิ่มขึ้น พื้นผิวภายใน, เรียกว่า อากาศชื้นในช่วงระยะเวลาที่ไอน้ำถูกตัด เสียงที่เกิดจากการเคลื่อนที่ของไอน้ำด้วยความเร็วสูงผ่านท่อ แรงกระแทกไฮดรอลิกบ่อยครั้งจากการเคลื่อนที่ที่กำลังจะมาถึงของคอนเดนเสทที่เกี่ยวข้องในการยกท่อไอน้ำ คุณภาพสุขอนามัยและสุขอนามัยต่ำเนื่องจาก อุณหภูมิสูงพื้นผิวของอุปกรณ์ทำความร้อนและท่อ (มากกว่า 100 °C) การไหม้ของฝุ่น และความเป็นไปได้ที่จะเกิดแผลไหม้ต่อผู้คน
ใน สถานที่ผลิตกับ ข้อกำหนดที่เพิ่มขึ้นการทำความร้อนด้วยไอน้ำไม่สามารถใช้เพื่อให้อากาศสะอาดตลอดจนในอาคารที่พักอาศัย สาธารณะ ฝ่ายบริหารและฝ่ายบริหาร ระบบทำความร้อนด้วยไอน้ำสามารถใช้ได้เฉพาะในสถานที่อุตสาหกรรมที่ไม่เกิดเพลิงไหม้และไม่ระเบิดและมีผู้เช่าระยะสั้นเท่านั้น
แผนภาพเครือข่ายแสดงในรูป 8
ข้าว. 8. แผนภาพการออกแบบท่อส่งไอน้ำ: I–IV – สมาชิก; 1–4 – จุดสำคัญ
สูตรที่ใช้ในการกำหนดการสูญเสียทางไฮดรอลิกสำหรับทั้งของเหลวและไอน้ำจะเหมือนกัน
คุณสมบัติที่โดดเด่นท่อส่งไอน้ำ - โดยคำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงความหนาแน่นของไอน้ำ
1. กำหนดค่าโดยประมาณของการสูญเสียความเสียดทานจำเพาะในพื้นที่ตั้งแต่แหล่งความร้อนไปจนถึงผู้บริโภคที่อยู่ไกลที่สุด IV, Pa/m:
.
นี่คือความยาวรวมของส่วนที่ 1 – 2 – 3 – IV; α – ส่วนแบ่งของการสูญเสียแรงดันในความต้านทานเฉพาะที่ เท่ากับ 0.7 สำหรับเส้นหลักที่มีตัวชดเชยรูปตัว U ซึ่งมีส่วนโค้งเชื่อมและเส้นผ่านศูนย์กลางที่คาดหวัง (ตารางที่ 16)
ตารางที่ 16
ค่าสัมประสิทธิ์ α เพื่อกำหนดความยาวเท่ากันสำหรับท่อไอน้ำ
| ประเภทของข้อต่อขยาย | เส้นผ่านศูนย์กลางที่กำหนดของท่อ ดี,มม | ค่าสัมประสิทธิ์ α | |
| สำหรับสายไอน้ำ | สำหรับเครือข่ายทำน้ำร้อนและท่อคอนเดนเสท | ||
| ทางหลวงขนส่ง | |||
| กล่องบรรจุ P- | ≤1000 | 0,2 | 0,2 |
| มีรูปทรงโค้งงอ: | |||
| งอ | ≤300 | 0,5 | 0,3 |
| 200–350 | 0,7 | 0,5 | |
| รอย | 400–500 600–1000 | 0,9 1,2 | 0,7 |
| เครือข่ายการทำความร้อนแบบแยกสาขา |
ท้ายตาราง. 16
2. กำหนดความหนาแน่นของไอ:
3. ใช้โนโมแกรมค้นหาเส้นผ่านศูนย์กลางของเส้นไอน้ำ (ภาคผนวก 6)
4. การสูญเสียแรงดันตามจริง Pa/m:
(117)
5. ความเร็วไอน้ำจริง:
เราตรวจสอบกับตาราง 17.
ตารางที่ 17
ความเร็วสูงสุดการเคลื่อนที่ของไอน้ำในท่อไอน้ำ
7. ความยาวเท่ากันทั้งหมดในส่วนต่างๆ:
(119)
โดยที่ผลรวมของค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะที่ (ดูตารางที่ 8)
8. กำหนดความยาวส่วน:
9. การสูญเสียแรงดันเนื่องจากแรงเสียดทานและความต้านทานในพื้นที่:
(121)
10. แรงดันไอน้ำที่ส่วนท้ายของส่วน:
(122)
ข้อมูลการคำนวณสรุปไว้ในตาราง 18 ตามโครงการ.
ตารางที่ 18
การคำนวณไฮดรอลิกของโครงข่ายไอน้ำ
| หมายเลขแปลง | ปริมาณการใช้ไอน้ำ D | ขนาดท่อมม | ความยาวส่วน, ม | ความเร็วไอน้ำ ωT, m/s | การสูญเสียแรงดันแรงเสียดทานจำเพาะ Pa/m | ความหนาแน่นเฉลี่ยโดยประมาณ ρ เฉลี่ย, กก./ลบ.ม. 3 | ความเร็วไอน้ำ เมตร/วินาที | การสูญเสียแรงดัน | จุดสิ้นสุดของส่วน | ความหนาแน่นไอน้ำเฉลี่ย ρav, กก./ลบ.ม | การสูญเสียแรงดันรวมจากโรงไฟฟ้าพลังความร้อน MPa | ||||||||
| ไทย | กิโลกรัม/วินาที | ข้อความแบบมีเงื่อนไข d y | เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก * ความหนาของผนัง; dn* ส | ตามแผน l | เทียบเท่ากับความต้านทานในท้องถิ่น l E | ลดลง l pr =l+ l E | ความดัน p N, MPa | ความหนาแน่น ρ N, กก./ลบ.ม. 3 | Pa/m เฉพาะ | บนเว็บไซต์ปา | ความดัน pK, MPa | ความหนาแน่น ρK, กก./ลบ.ม. 3 | |||||||
| ที่ ρ= 2.45 กก./ลบ.ม. 3 | ที่ ρ เฉลี่ย | ||||||||||||||||||
การคำนวณท่อส่งไอน้ำ
α – 0.3 ...0.6 (123)
ใช้สูตรค้นหาเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ:
(124)
เรากำหนดความเร็วของไอน้ำในท่อ จากสมการการไหลของไอน้ำ – σ=ωrFค้นหาเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อตาม GOST เลือกท่อที่ใกล้ที่สุด เส้นผ่านศูนย์กลางภายใน- มีการระบุการสูญเสียเชิงเส้นเฉพาะและประเภทของความต้านทานเฉพาะ และคำนวณความยาวที่เท่ากัน กำหนดแรงดันที่ปลายท่อ การสูญเสียความร้อนในพื้นที่ออกแบบคำนวณโดยใช้การสูญเสียความร้อนมาตรฐาน:
(125)
โดยที่ คือการสูญเสียความร้อนต่อหน่วยความยาวที่อุณหภูมิไอน้ำที่กำหนด และ สิ่งแวดล้อมโดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนในส่วนรองรับ วาล์ว ฯลฯ
หากพิจารณาโดยไม่คำนึงถึงการสูญเสีย ความร้อนบนส่วนรองรับ วาล์ว ฯลฯ
ที่ไหน ค่าเฉลี่ย – อุณหภูมิเฉลี่ยคู่รักในสถานที่ 0 C, ที 0 – อุณหภูมิโดยรอบ ขึ้นอยู่กับวิธีการติดตั้ง 0 C สำหรับการติดตั้งเหนือพื้นดิน ที 0 == เสื้อ H0, สำหรับการติดตั้งแบบไม่มีช่องใต้ดิน ที 0 = ที กรัม(อุณหภูมิดินที่ความลึกของการวาง) เมื่อวางในช่องทะลุและกึ่งผ่าน เสื้อ 0 ==40–50°ซ.
เมื่อวางในช่องเปลี่ยนผ่าน เสื้อ 0 = 5°ซ จากการสูญเสียความร้อนที่พบ การเปลี่ยนแปลงของเอนทาลปีของไอน้ำในส่วนนี้และค่าของเอนทัลปีของไอน้ำที่ส่วนท้ายของส่วนจะถูกกำหนด:
ขึ้นอยู่กับค่าที่พบของความดันไอน้ำและเอนทาลปีที่จุดเริ่มต้นและจุดสิ้นสุดของส่วน ค่าใหม่ของความหนาแน่นไอน้ำเฉลี่ยจะถูกกำหนด (แบบฟอร์ม 128)
หากค่าความหนาแน่นใหม่แตกต่างจากค่าที่ระบุไว้ก่อนหน้านี้มากกว่า 3% การคำนวณการตรวจสอบจะถูกทำซ้ำพร้อมชี้แจงให้ชัดเจนพร้อมกันและ อาร์ แอล:
(128)
เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อไอน้ำถูกกำหนดเป็น:
โดยที่: D – ปริมาณไอน้ำที่ใช้สูงสุดตามส่วน, กก./ชม.
D= 1182.5 กก./ชม. (ตามตารางการทำงานของเครื่องจักรและอุปกรณ์สำหรับสถานที่ผลิตคอทเทจชีส) /68/;
- ปริมาตรไอน้ำอิ่มตัวจำเพาะ m 3 /กก. 
=0.84 ม.3 /กก.;
- ความเร็วของการเคลื่อนที่ของไอน้ำในท่อ m/s คิดเป็น 40 m/s
ง = 
=0.100 ม.=100 มม
ท่อส่งไอน้ำที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 100 มม. เชื่อมต่อกับเวิร์คช็อปดังนั้นเส้นผ่านศูนย์กลางก็เพียงพอแล้ว
เส้นไอน้ำเหล็กไร้ตะเข็บ ผนังหนา 2.5 มม
4.2.3. การคำนวณไปป์ไลน์เพื่อส่งคืนคอนเดนเสท
เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อถูกกำหนดโดยสูตร:
ง= 
, ม.
โดยที่ Mk คือปริมาณคอนเดนเสท กิโลกรัมต่อชั่วโมง
Y – ปริมาตรเฉพาะของคอนเดนเสท, m 3 /กก., Y = 0.00106 ม.3 /กก.;
W – ความเร็วการเคลื่อนที่ของคอนเดนเสท, m/s, W=1m/s
Mk=0.6* D, กก./ชม
Mk=0.6*1182.5=710 กก./ชม
ง= 
=0.017ม.=17มม
เราเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางท่อมาตรฐาน dst = 20 มม.
4.2.3 การคำนวณฉนวนของเครือข่ายทำความร้อน
เพื่อลดการสูญเสียพลังงานความร้อน ท่อจึงมีฉนวน ให้เราคำนวณฉนวนของท่อจ่ายไอน้ำที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 110 มม.
ความหนาของฉนวนสำหรับอุณหภูมิแวดล้อม20ºСที่การสูญเสียความร้อนที่กำหนดถูกกำหนดโดยสูตร:
, มม.
โดยที่ d คือเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อที่ไม่มีฉนวน mm, d=100mm;
เสื้อ - อุณหภูมิของท่อไม่มีฉนวน, °С, t=180°С;
λiz - ค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนของฉนวน, W/m*K;
q - การสูญเสียความร้อนต่อเมตรเชิงเส้นของท่อ, W/m
q=0.151 กิโลวัตต์/ม. = 151 วัตต์/ตรม.;
γiz=0.0696 วัตต์/ตร.ม.*K
ขนตะกรันใช้เป็นวัสดุฉนวน
=90 มม
ความหนาของฉนวนไม่ควรเกิน 258 มม. โดยมีเส้นผ่านศูนย์กลางท่อ 100 มม. ผลลัพธ์ที่ได้คือδจาก<258 мм.
เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อหุ้มฉนวนจะอยู่ที่ d=200 มม.
4.2.5 การตรวจสอบการประหยัดทรัพยากรความร้อน
พลังงานความร้อนถูกกำหนดโดยสูตร:
เสื้อ=180-20=160ºС
รูปที่ 4.1 แผนภาพท่อ
พื้นที่ไปป์ไลน์ถูกกำหนดโดยสูตร:
R= 0.050 ม., H= 1 ม.
ฉ=2*3.14*0.050*1=0.314ตร.ม
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของท่อที่ไม่หุ้มฉนวนถูกกำหนดโดยสูตร:
,
โดยที่ 1 =1000 W/m²K, 2 =8 W/m²K, แลมบ์ดา = 50 W/mK, δst=0.002m
=7,93.
ควอ=7.93*0.314*160=398 วัตต์
ค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนของท่อหุ้มฉนวนถูกกำหนดโดยสูตร:
,
โดยที่ γiz=0.0696 W/mK
=2,06
พื้นที่ของท่อฉนวนถูกกำหนดโดยสูตร F=2*3.14*0.1*1=0.628 ตารางเมตร
ถาม=2.06*0.628*160=206วัตต์
การคำนวณแสดงให้เห็นว่าเมื่อใช้ฉนวนบนท่อไอน้ำที่มีความหนา 90 มม. จะประหยัดพลังงานความร้อน 232 W ต่อท่อ 1 เมตรนั่นคือพลังงานความร้อนถูกใช้อย่างสมเหตุสมผล
4.3 แหล่งจ่ายไฟฟ้า
ผู้ใช้ไฟฟ้าหลักของโรงงานคือ:
หลอดไฟฟ้า (โหลดแสงสว่าง);
แหล่งจ่ายไฟให้กับองค์กรจากเครือข่ายเมืองผ่านสถานีย่อยหม้อแปลงไฟฟ้า
ระบบจ่ายไฟเป็นแบบกระแส 3 เฟส ความถี่อุตสาหกรรม 50 เฮิรตซ์ แรงดันไฟฟ้าเครือข่ายภายใน 380/220 V.
การใช้พลังงาน:
ในช่วงชั่วโมงโหลดสูงสุด – 750 กิโลวัตต์/ชั่วโมง;
ผู้ใช้พลังงานหลัก:
อุปกรณ์เทคโนโลยี
โรงไฟฟ้า;
ระบบแสงสว่างขององค์กร
เครือข่ายการจ่ายไฟ 380/220V ตั้งแต่ตู้จ่ายไฟไปจนถึงสตาร์ทเครื่องทำด้วยสายเคเบิลยี่ห้อ LVVR ในท่อเหล็กไปจนถึงสายมอเตอร์ LVP สายกลางของเครือข่ายแหล่งจ่ายไฟใช้เป็นสายดิน
มีไฟส่องสว่างทั่วไป (สำหรับทำงานและฉุกเฉิน) และในพื้นที่ (สำหรับซ่อมแซมและฉุกเฉิน) ไฟส่องสว่างในพื้นที่ใช้พลังงานจากหม้อแปลงสเต็ปดาวน์กำลังต่ำที่แรงดันไฟฟ้า 24V ไฟฉุกเฉินปกติใช้พลังงานจากเครือข่ายไฟฟ้าที่แรงดันไฟฟ้า 220V เมื่อแรงดันไฟฟ้าบนรถโดยสารของสถานีย่อยหายไปโดยสิ้นเชิง ไฟฉุกเฉินจะจ่ายไฟจากแหล่งอัตโนมัติ (“แบตเตอรี่แห้ง”) ที่ติดตั้งอยู่ในโคมไฟหรือจาก AGP
ไฟส่องสว่างการทำงาน (ทั่วไป) มีให้ที่แรงดันไฟฟ้า 220V
หลอดไฟฟ้าได้รับการออกแบบให้สอดคล้องกับลักษณะการผลิตและสภาพแวดล้อมของสถานที่ที่ติดตั้ง ในสถานที่ผลิตจะมีหลอดฟลูออเรสเซนต์ติดตั้งเป็นเส้นสมบูรณ์จากกล่องแขวนพิเศษซึ่งอยู่ที่ความสูงประมาณ 0.4 ม. จากพื้น
สำหรับไฟส่องสว่างในการอพยพ มีการติดตั้งแผงไฟฉุกเฉินโดยเชื่อมต่อกับแหล่งกำเนิดแสงอื่น (อิสระ)
แสงอุตสาหกรรมมีให้โดยหลอดฟลูออเรสเซนต์และหลอดไส้
ลักษณะของหลอดไส้ที่ใช้สำหรับให้แสงสว่างในโรงงานอุตสาหกรรม:
1) 235-240V 100W ฐาน E27
2) 235-240V 200W ฐาน E27
3) 36V 60W ฐาน E27
4) LSP 3902A 2*36 R65IEK
ชื่อหลอดไฟที่ใช้สำหรับให้แสงสว่างแก่ห้องทำความเย็น:
แรงเย็น 2*46WT26HF FO
สำหรับไฟถนนใช้ดังต่อไปนี้:
1) แรดเบย์ 1*250 WHST E40
2) RADBAY ปิดผนึก 1* 250WT HIT/ HIE MT/ME E40
การบำรุงรักษาอุปกรณ์ไฟฟ้าและแสงสว่างดำเนินการโดยบริการพิเศษขององค์กร
4.3.1 การคำนวณภาระจากอุปกรณ์ในกระบวนการผลิต
ประเภทของมอเตอร์ไฟฟ้าถูกเลือกจากแค็ตตาล็อกอุปกรณ์เทคโนโลยี
R nop ประสิทธิภาพ – ข้อมูลหนังสือเดินทางของมอเตอร์ไฟฟ้า เลือกจากหนังสืออ้างอิงทางไฟฟ้า /69/
R pr - กำลังเชื่อมต่อ
P pr =P ชื่อ / 
ประเภทของสตาร์ทเตอร์แบบแม่เหล็กจะถูกเลือกให้กับมอเตอร์ไฟฟ้าแต่ละตัวโดยเฉพาะ การคำนวณภาระจากอุปกรณ์สรุปไว้ในตารางที่ 4.4
4.3.2 การคำนวณโหลดแสงสว่าง /69/
ร้านฮาร์ดแวร์
กำหนดความสูงของหลอดไฟ:
ชม =H 1 -h St -h r
ที่อยู่: H 1 - ความสูงของสถานที่ 4.8 ม.
h st - ความสูงของพื้นผิวการทำงานเหนือพื้น 0.8 ม.
ชม. - ความสูงโดยประมาณของโคมไฟแขวน 1.2 ม.
ส พี =4.8-0.8-1.2=2.8ม
เราเลือกระบบการกระจายโคมไฟที่สม่ำเสมอที่มุมของสี่เหลี่ยมผืนผ้า
ระยะห่างระหว่างโคมไฟ:
L= (1.2÷1.4) ชม. หน้า
ยาว=1.3·2.8=3.64ม
N St = S/L 2 (ชิ้น)
n St =1008/3.64m 2 =74 ชิ้น
เรารับโคมไฟ 74 ดวง
N l =n เซนต์ N เซนต์
N ลิตร =73·2 = 146 ชิ้น
i=A*B/N*(A+B)
โดยที่: A - ความยาว, m;
B – ความกว้างของห้อง, ม.
ผม=24*40/4.8*(24+40) = 3.125
จากเพดาน - 70%;
จากผนัง -50%;
จากพื้นผิวการทำงาน - 30%
Q=E ขั้นต่ำ *S*k*Z/N l *η
k - ปัจจัยด้านความปลอดภัย 1.5;
N l - จำนวนหลอดไฟ 146 ชิ้น
Q=200*1.5*1008*1.1/146*0.5= 4340 ลูเมน
เราเลือกหลอดไฟประเภท LD-80
ร้านนมเปรี้ยว
จำนวนหลอดไฟโดยประมาณ:
N St =S/L 2 (ชิ้น)
โดยที่: S คือพื้นที่ของพื้นผิวที่ส่องสว่าง, m2;
L - ระยะห่างระหว่างหลอดไฟ, ม.
n St = 864/3.64 m 2 = 65.2 ชิ้น
เรารับโคมไฟ 66 ดวง
กำหนดจำนวนหลอดไฟโดยประมาณ:
N l =n เซนต์ N เซนต์
N St - จำนวนหลอดไฟในหลอดไฟ
N ลิตร =66·2 = 132 ชิ้น
เรามากำหนดค่าสัมประสิทธิ์การใช้ฟลักซ์ส่องสว่างโดยใช้ตารางสัมประสิทธิ์:
i=A*B/N*(A+B)
โดยที่: A - ความยาว, m;
B – ความกว้างของห้อง, ม.
ผม=24*36/4.8*(24+36) = 3
เรายอมรับค่าสัมประสิทธิ์การสะท้อนแสง:
จากเพดาน - 70%;
จากผนัง -50%;
จากพื้นผิวการทำงาน - 30%
ขึ้นอยู่กับดัชนีห้องและสัมประสิทธิ์การสะท้อน เราเลือกปัจจัยการใช้ฟลักซ์การส่องสว่าง η=0.5
พิจารณาฟลักซ์การส่องสว่างของหลอดเดียว:
Q=E ขั้นต่ำ *S*k*Z/N l *η
โดยที่: E นาที - ไฟส่องสว่างขั้นต่ำ 200 ลักซ์;
Z – ค่าสัมประสิทธิ์การส่องสว่างเชิงเส้น 1.1;
k - ปัจจัยด้านความปลอดภัย 1.5;
η – ปัจจัยการใช้ฟลักซ์ส่องสว่าง 0.5;
N l - จำนวนหลอดไฟ 238 ชิ้น
Q=200*1.5*864*1.1/132*0.5 = 4356 ลูเมน
เราเลือกหลอดไฟประเภท LD-80
เวิร์คช็อปการแปรรูปเวย์
n St =288/3.64 2 =21.73 ชิ้น
เรารับโคมไฟ 22 ดวง
จำนวนหลอดไฟ:
ผม=24*12/4.8*(24+12) =1.7
ฟลักซ์ส่องสว่างของหลอดเดียว:
Q=200*1.5*288*1.1/56*0.5=3740 ลักซ์
เราเลือกหลอดไฟประเภท LD-80
แผนกต้อนรับ
จำนวนหลอดไฟโดยประมาณ:
n St =144/3.64m 2 =10.8 ตัว
เรารับโคม 12 ดวง
จำนวนหลอดไฟ:
ปัจจัยการใช้ฟลักซ์ส่องสว่าง:
ผม=12*12/4.8*(12+12)=1.3
ฟลักซ์ส่องสว่างของหลอดเดียว:
Q=150*1.5*144*1.1/22*0.5=3740 ลักซ์
เราเลือกหลอดไฟประเภท LD-80
กำลังไฟที่ติดตั้งของโหลดไฟหนึ่งดวงคือ Р=N 1 *Р l (W)
การคำนวณโหลดแสงสว่างโดยใช้วิธีกำลังไฟฟ้าเฉพาะ
E ต่ำสุด =150 ลักซ์ W*100=8.2 วัตต์/เมตร 2
การแปลงเป็นไฟส่องสว่าง 150 ลักซ์ดำเนินการตามสูตร
W= W*100* E นาที /100, W/m 2
ก= 8.2*150/100 = 12.2 วัตต์/ตร.ม
การกำหนดกำลังไฟทั้งหมดที่จำเป็นสำหรับการให้แสงสว่าง (P), W.
ร้านฮาร์ดแวร์ P= 12.2*1008= 11712 W
ร้านนมเปรี้ยว P= 12.2*864= 10540 W
แผนกต้อนรับ Р=12.2*144= 1757 W
ร้านแปรรูปเวย์ P= 12.2* 288= 3514 W
กำหนดจำนวนความจุ N l = P/P 1
P 1 – พลังของหนึ่งหลอด
N l (ร้านฮาร์ดแวร์) = 11712/80 = 146
N l (ร้านนมเปรี้ยว) = 10540/80 = 132
N l (แผนกต้อนรับ) = 1756/ 80 = 22
N l (เวิร์กช็อปการแปรรูปเวย์) = 3514/80 = 44
146+132+22+44= 344; 344*80= 27520 วัตต์
ตารางที่ 4.5 – การคำนวณโหลดกำลัง
|
บัตรประจำตัวอุปกรณ์ |
ประเภทแบรนด์ |
ปริมาณ |
ประเภทมอเตอร์ |
พลัง |
ประสิทธิภาพของมอเตอร์ไฟฟ้า - |
ประเภทแม่เหล็ก เริ่มใหม่ |
|
|
ระบุอาร์ |
ไฟฟ้า ร |
||||||
|
มิกเซอร์ | |||||||
|
เครื่องบรรจุ |
เครื่องจ่าย YA1-DT-1 | ||||||
|
เครื่องบรรจุ | |||||||
|
เครื่องบรรจุ | |||||||
|
สายการผลิตที่สร้างสรรค์ | |||||||
ตารางที่ 4.6 – การคำนวณโหลดแสงสว่าง
|
ชื่อสถานที่ |
นาที. แสงสว่าง |
ประเภทหลอดไฟ |
จำนวนหลอดไฟ |
ไฟฟ้า กิโลวัตต์ |
กำลังเฉพาะ W/m 2 |
|
|
แผนกต้อนรับ | ||||||
|
ร้านนมเปรี้ยว | ||||||
|
ร้านฮาร์ดแวร์ | ||||||
|
เวิร์คช็อปการแปรรูปเวย์ |
4.3.3 ทดสอบการคำนวณหม้อแปลงไฟฟ้ากำลัง
พลังงานที่ใช้งานอยู่: P tr = P สูงสุด / η เครือข่าย
โดยที่: P max = 144.85 kW (ตามกราฟ “การใช้พลังงานตามชั่วโมงของวัน”)
η เครือข่าย =0.9
แรงขับ =144.85/0.9=160.94 กิโลวัตต์
กำลังไฟฟ้าปรากฏ, S, kVA
S=P tr/cosθ
S=160.94/0.8=201.18 เควีเอ
สำหรับสถานีย่อยหม้อแปลงไฟฟ้า TM-1000/10 กำลังไฟทั้งหมดคือ 1,000 kVA กำลังไฟทั้งหมดที่มีโหลดที่มีอยู่ในองค์กรคือ 750 kVA แต่คำนึงถึงอุปกรณ์ทางเทคนิคใหม่ของส่วนนมเปรี้ยวและองค์กรของการประมวลผลเวย์ กำลังไฟฟ้าที่ต้องการควรเป็น: 750 + 201.18 = 951 .18 kVA< 1000кВ·А.
ปริมาณการใช้ไฟฟ้าต่อผลิตภัณฑ์ที่ผลิต 1 ตัน:
ร 
=
ที่ไหน ม 
- มวลของผลิตภัณฑ์ที่ผลิตทั้งหมด t;
ม 
=28.675 ตัน
ร 
=462.46/28.675=16.13 กิโลวัตต์*ชั่วโมง/ตัน
ดังนั้นจากกราฟปริมาณการใช้ไฟฟ้ารายชั่วโมงของวันจึงชัดเจนว่าต้องใช้พลังงานสูงสุดในช่วงเวลา 8.00 น. - 11.00 น. และ 16.00 น. 
จนถึง 21 
ชั่วโมง. ในช่วงเวลานี้ จะได้รับและแปรรูปน้ำนมดิบที่เข้ามา มีการผลิตผลิตภัณฑ์ และเครื่องดื่มบรรจุขวด การกระโดดเล็กน้อยสังเกตได้จาก 8 
จนถึง 11 
เมื่อกระบวนการแปรรูปนมเพื่อผลิตผลิตภัณฑ์ส่วนใหญ่เกิดขึ้น
4.3.4 การคำนวณหน้าตัดและการเลือกสายเคเบิล
หน้าตัดของสายเคเบิลถูกกำหนดโดยการสูญเสียแรงดันไฟฟ้า
S=2 PL*100/γ*ζ*U 2 โดยที่:
L – ความยาวสายเคเบิล, ม.
γ – ค่าการนำไฟฟ้าของทองแดง OM * m
ζ – การสูญเสียแรงดันไฟฟ้าที่อนุญาต,%
U - แรงดันไฟฟ้าเครือข่าย, V.
S= 2*107300*100*100 / 57.1*10 3 *5*380 2 =0.52 มม. 2 .
สรุป: หน้าตัดของสายเคเบิลยี่ห้อ VVR ที่องค์กรใช้คือ 1.5 มม. 2 ดังนั้นสายเคเบิลที่มีอยู่จะจ่ายไฟฟ้าให้กับพื้นที่
ตารางที่ 4.7 – ปริมาณการใช้ไฟฟ้ารายชั่วโมงสำหรับการผลิตผลิตภัณฑ์
|
ชั่วโมงของวัน |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ปั๊ม 50-1TS7,1-31 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
เคาน์เตอร์ Vzlet-ER | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
คูลเลอร์ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ปั๊ม G2-OPA | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
พีพียู TsKRP-5-MST | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ตัวคั่น-นอร์มัลไลเซอร์ OSCP-5 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
เครื่องวัดการไหล | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
เครื่องทำนมเปรี้ยว TI | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ความต่อเนื่องของตาราง 4.7 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ชั่วโมงของวัน |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ปั๊มไดอะแฟรม | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
เครื่องอบแห้ง | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
โคลง พารามิเตอร์ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ปั๊ม P8-ONB-1 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
เครื่องบรรจุ SAN/T | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
เครื่องบดสับผสม-250 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
เครื่องบรรจุ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
เครื่องผสมเนื้อสับ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ความต่อเนื่องของตาราง 4.7 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ชั่วโมงของวัน |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ตัวคั่น- บ่อพักน้ำ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
อ่างอาบน้ำวีดีพี | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ปั๊มสูบจ่าย NRDM | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
การติดตั้ง | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
อ่างอาบน้ำวีดีพี | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ปั๊มจุ่ม Seepex | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
แบบท่อ พาสเจอร์ไรส์ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ความต่อเนื่องของตาราง 4.7 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ชั่วโมงของวัน |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
เครื่องบรรจุ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
แผนกต้อนรับ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ร้านฮาร์ดแวร์ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ร้านนมเปรี้ยว | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
เวิร์คช็อปการแปรรูปเวย์ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ท้ายตาราง 4.7 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ชั่วโมงของวัน |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
การสูญเสียที่ไม่ได้นับบัญชี 10% | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
แผนภูมิปริมาณการใช้ไฟฟ้า
จากสูตร (6.2) เห็นได้ชัดว่าการสูญเสียแรงดันในท่อเป็นสัดส่วนโดยตรงกับความหนาแน่นของสารหล่อเย็น ช่วงความผันผวนของอุณหภูมิในเครือข่ายทำน้ำร้อน ภายใต้สภาวะเหล่านี้ ความหนาแน่นของน้ำคือ
ความหนาแน่นของไอน้ำอิ่มตัวที่เท่ากับ 2.45 เช่น น้อยกว่าประมาณ 400 เท่า
ดังนั้นความเร็วที่อนุญาตของการเคลื่อนที่ของไอน้ำในท่อจะถือว่าสูงกว่าในเครือข่ายทำน้ำร้อนอย่างมีนัยสำคัญ (ประมาณ 10-20 เท่า)
คุณสมบัติที่โดดเด่นของการคำนวณไฮดรอลิกของท่อส่งไอน้ำคือต้องคำนึงถึงเมื่อพิจารณาการสูญเสียไฮดรอลิก การเปลี่ยนแปลงความหนาแน่นของไอ
เมื่อคำนวณท่อส่งไอน้ำ ความหนาแน่นของไอน้ำจะถูกกำหนดขึ้นอยู่กับความดันตามตาราง เนื่องจากแรงดันไอน้ำในทางกลับกันขึ้นอยู่กับการสูญเสียทางไฮดรอลิก ท่อส่งไอน้ำจึงถูกคำนวณโดยใช้วิธีการประมาณค่าต่อเนื่องกัน ขั้นแรก ให้ระบุการสูญเสียแรงดันในพื้นที่ ความหนาแน่นของไอถูกกำหนดจากความดันเฉลี่ย จากนั้นจึงคำนวณการสูญเสียแรงดันที่เกิดขึ้นจริง หากข้อผิดพลาดกลายเป็นสิ่งที่ยอมรับไม่ได้ จะมีการคำนวณใหม่
เมื่อคำนวณเครือข่ายไอน้ำค่าที่ระบุคืออัตราการไหลของไอน้ำความดันเริ่มต้นและความดันที่ต้องการก่อนการติดตั้งโดยใช้ไอน้ำ
การสูญเสียแรงดันเฉพาะที่มีอยู่ในส่วนการออกแบบหลักและในการออกแบบแต่ละส่วน ถูกกำหนดโดยแรงดันตกคร่อมที่มีอยู่:
, (6.13)
ความยาวของทางหลวงนิคมสายหลักคือที่ไหน ม- ค่าสำหรับเครือข่ายไอน้ำแบบแยกสาขาจะเท่ากับ 0.5
เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งไอน้ำจะถูกเลือกตามโนโมแกรม (รูปที่ 6.3) ที่มีความหยาบของท่อเท่ากัน มมและความหนาแน่นของไอ กก./ลบ.ม. 3- คุณค่าที่แท้จริง อาร์ ดีและความเร็วไอน้ำคำนวณจากความหนาแน่นของไอน้ำจริงโดยเฉลี่ย:
ที่ไหนและค่านิยม รและ พบได้จากรูปที่ 6.3. ในขณะเดียวกันก็ตรวจสอบว่าความเร็วไอน้ำจริงไม่เกินค่าสูงสุดที่อนุญาต: สำหรับไอน้ำอิ่มตัว นางสาว- สำหรับความร้อนมากเกินไป นางสาว(ค่าในตัวเศษเป็นที่ยอมรับสำหรับท่อส่งไอน้ำที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางไม่เกิน 200 มมในตัวส่วน - มากกว่า 200 มมสำหรับการโค้งงอค่าเหล่านี้สามารถเพิ่มได้ 30%)
เนื่องจากไม่ทราบค่าในตอนเริ่มต้นของการคำนวณ จึงมีการชี้แจงในภายหลังโดยใช้สูตร:
, (6.16)
โดยที่ความถ่วงจำเพาะของไอน้ำที่จุดเริ่มต้นและจุดสิ้นสุดของส่วนคือที่ไหน
คำถามควบคุม
1. งานคำนวณไฮดรอลิกของท่อเครือข่ายทำความร้อนคืออะไร?
2. ความหยาบเทียบเท่าสัมพัทธ์ของผนังท่อคือเท่าใด?
3. ให้การพึ่งพาการคำนวณหลักสำหรับการคำนวณไฮดรอลิกของท่อของเครือข่ายทำน้ำร้อน การสูญเสียแรงดันเชิงเส้นจำเพาะในท่อคืออะไร และมีขนาดเท่าใด
4. ให้ข้อมูลเริ่มต้นสำหรับการคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายการทำน้ำร้อนแบบแยกส่วน ลำดับของธุรกรรมการชำระบัญชีแต่ละรายการคืออะไร?
5. การคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายการทำความร้อนด้วยไอน้ำดำเนินการอย่างไร?
การสูญเสียพลังงานเมื่อของเหลวเคลื่อนที่ผ่านท่อจะถูกกำหนดโดยรูปแบบการเคลื่อนที่และลักษณะของพื้นผิวด้านในของท่อ คุณสมบัติของของเหลวหรือก๊าซถูกนำมาพิจารณาในการคำนวณโดยใช้พารามิเตอร์: ความหนาแน่น p และความหนืดจลนศาสตร์ v. สูตรที่ใช้ในการกำหนดการสูญเสียทางไฮดรอลิกสำหรับทั้งของเหลวและไอน้ำจะเหมือนกัน
คุณสมบัติที่โดดเด่นของการคำนวณไฮดรอลิกของท่อส่งไอน้ำคือจำเป็นต้องคำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงของความหนาแน่นของไอน้ำเมื่อพิจารณาการสูญเสียไฮดรอลิก เมื่อคำนวณท่อส่งก๊าซความหนาแน่นของก๊าซจะถูกกำหนดขึ้นอยู่กับความดันโดยใช้สมการสถานะที่เขียนสำหรับก๊าซในอุดมคติและที่แรงดันสูงเท่านั้น (มากกว่าประมาณ 1.5 MPa) เท่านั้นที่เป็นปัจจัยแก้ไขที่นำมาใช้ในสมการโดยคำนึงถึงความเบี่ยงเบนของ พฤติกรรมของก๊าซจริงจากพฤติกรรมของก๊าซในอุดมคติ
เมื่อใช้กฎของก๊าซในอุดมคติในการคำนวณท่อที่ไอน้ำอิ่มตัวเคลื่อนที่ จะเกิดข้อผิดพลาดที่สำคัญ กฎของก๊าซในอุดมคติสามารถใช้ได้เฉพาะกับไอน้ำร้อนยวดยิ่งเท่านั้น เมื่อคำนวณท่อส่งไอน้ำ ความหนาแน่นของไอน้ำจะถูกกำหนดขึ้นอยู่กับความดันตามตาราง เนื่องจากแรงดันไอน้ำในทางกลับกันขึ้นอยู่กับการสูญเสียทางไฮดรอลิก ท่อส่งไอน้ำจึงถูกคำนวณโดยใช้วิธีการประมาณค่าต่อเนื่องกัน ขั้นแรก ให้ระบุการสูญเสียแรงดันในพื้นที่ ความหนาแน่นของไอถูกกำหนดจากความดันเฉลี่ย จากนั้นจึงคำนวณการสูญเสียแรงดันที่เกิดขึ้นจริง หากข้อผิดพลาดกลายเป็นสิ่งที่ยอมรับไม่ได้ จะมีการคำนวณใหม่
เมื่อคำนวณเครือข่ายไอน้ำ อัตราการไหลของไอน้ำ ความดันเริ่มต้น และความดันที่ต้องการก่อนการติดตั้งโดยใช้ไอน้ำจะถูกระบุ ลองดูวิธีคำนวณท่อไอน้ำโดยใช้ตัวอย่าง
|
ตารางที่ 7.6 การคำนวณความยาวเทียบเท่า (Ae=0.0005 ม.)
|
6.61 กก./ลบ.ม.
(3 ชิ้น)................................ *......... ........................................... 2.8 -3 = 8.4
ทีเมื่อแบ่งการไหล (ทาง) - ._____ 1__________
ค่าของความยาวเทียบเท่าที่ 2 ปอนด์ = 1 ที่ k3 = 0.0002 ม. สำหรับท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 325X8 มม. ตามตาราง 7.2 /e = 17.6 ม. ดังนั้น ความยาวรวมเทียบเท่าของส่วนที่ 1-2: /e = 9.9-17.6 = 174 ม.
ความยาวที่กำหนดของส่วนที่ 1-2: /pr i-2=500+174=674 m.
แหล่งความร้อนคือชุดอุปกรณ์และอุปกรณ์ที่ใช้ในการแปลงพลังงานธรรมชาติและพลังงานเทียมให้เป็นพลังงานความร้อนตามพารามิเตอร์ที่ผู้บริโภคต้องการ ปริมาณสำรองที่มีศักยภาพของพันธุ์ธรรมชาติที่สำคัญ...
จากการคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายการทำความร้อน จะมีการกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของทุกส่วนของท่อทำความร้อน อุปกรณ์ และวาล์วปิดและควบคุม รวมถึงการสูญเสียแรงดันน้ำหล่อเย็นในองค์ประกอบทั้งหมดของเครือข่าย ตามค่าการสูญเสียที่ได้รับ...
ในระบบจ่ายความร้อน การกัดกร่อนภายในของท่อและอุปกรณ์ทำให้อายุการใช้งาน อุบัติเหตุ และการปนเปื้อนของน้ำด้วยผลิตภัณฑ์ที่มีฤทธิ์กัดกร่อนลดลง ดังนั้นจึงจำเป็นต้องมีมาตรการเพื่อต่อสู้กับมัน สถานการณ์มีความซับซ้อนมากขึ้น...