დატკეპნის კოეფიციენტი უნდა განისაზღვროს და მხედველობაში უნდა იქნას მიღებული არა მხოლოდ მშენებლობის ვიწრო ფოკუსირებულ ადგილებში. სპეციალისტები და რიგითი მუშები, რომლებიც ასრულებენ ქვიშის გამოყენების სტანდარტულ პროცედურებს, მუდმივად აწყდებიან კოეფიციენტის განსაზღვრის აუცილებლობას.

დატკეპნის კოეფიციენტი აქტიურად გამოიყენება ნაყარი მასალების, კერძოდ ქვიშის მოცულობის დასადგენად,
არამედ ეხება ხრეშს და ნიადაგს. დატკეპნის დასადგენად ყველაზე ზუსტი მეთოდი წონის მეთოდია.

მას არ ჰპოვა ფართო პრაქტიკული გამოყენება მასალის დიდი მოცულობის ასაწონი აღჭურვილობის მიუწვდომლობის ან საკმარისად ზუსტი ინდიკატორების არარსებობის გამო. ალტერნატიული ვარიანტიგამომავალი კოეფიციენტი – მოცულობითი აღრიცხვა.

მისი ერთადერთი ნაკლი არის დატკეპნის განსაზღვრის საჭიროება სხვადასხვა ეტაპზე. ასე გამოითვლება კოეფიციენტი წარმოებისთანავე, სასაწყობო დროს, ტრანსპორტირებისას (შესაბამისია გზის მიწოდებისთვის) და უშუალოდ საბოლოო მომხმარებელს.

სამშენებლო ქვიშის ფაქტორები და თვისებები

დატკეპნის კოეფიციენტი არის კონტროლირებადი ნიმუშის სიმკვრივის, ანუ გარკვეული მოცულობის მასის დამოკიდებულება საცნობარო სტანდარტზე.

გასათვალისწინებელია, რომ ყველა სახის მექანიკურ, გარე ბეჭდებს შეუძლიათ მხოლოდ გავლენა მოახდინონ ზედა ფენამასალა.

დატკეპნის ძირითადი ტიპები და მეთოდები და მათი გავლენა ნიადაგის ზედა ფენებზე მოცემულია ცხრილში.

საყრდენი მასალის მოცულობის დასადგენად მხედველობაში უნდა იქნას მიღებული ფარდობითი დატკეპნის კოეფიციენტი. ეს არის ცვლილების გამო ფიზიკური თვისებებიორმო ქვიშის გათხრის შემდეგ.

ტონალური კრემის ჩამოსხმისას უნდა იცოდეთ სწორი პროპორციებიქვიშა და ცემენტი. გავლით, გაეცანით ცემენტისა და ქვიშის პროპორციებს ფონდისთვის.

ცემენტი არის სპეციალური ნაყარი მასალა, რომელიც თავის შემადგენლობაში არის მინერალური ფხვნილი. სხვადასხვა კლასის ცემენტისა და მათი გამოყენების შესახებ.

თაბაშირის დახმარებით, კედლების სისქე იზრდება, რაც ზრდის მათ სიმტკიცეს. გაარკვიეთ რამდენი დრო სჭირდება თაბაშირის გაშრობას.

P = ((m – m1)*Pv) / m-m1+m2-m3, სად:

• m – პიკნომეტრის მასა ქვიშით შევსებისას, გ;
• m1 – ცარიელი პიკნომეტრის წონა, გ;
• მ2 – მასა გამოხდილი წყლით, გ;
• მ3 - პიკნომეტრის წონა გამოხდილი წყლისა და ქვიშის დამატებით, ჰაერის ბუშტების მოშორების შემდეგ.
• Pv - წყლის სიმკვრივე

ამ შემთხვევაში, რამდენიმე გაზომვა ხდება ტესტირებისთვის მოწოდებული ნიმუშების რაოდენობის მიხედვით. შედეგები არ უნდა განსხვავდებოდეს 0,02 გ/სმ3-ზე მეტით. თუ მიღებული მონაცემები დიდია, ნაჩვენებია საშუალო არითმეტიკული.

მასალების და მათი კოეფიციენტების შეფასებები და გამოთვლები ნებისმიერი ობიექტის კონსტრუქციის მთავარი კომპონენტია, რადგან ეს ხელს უწყობს რაოდენობის გაგებას. საჭირო მასალა, და შესაბამისად ხარჯებიც.

შეფასების სწორად შედგენისთვის, თქვენ უნდა იცოდეთ ქვიშის სიმკვრივე, ამისათვის გამოიყენება მწარმოებლის მიერ მოწოდებული ინფორმაცია, რომელიც ეფუძნება გამოკითხვებს და მიწოდებისთანავე.

რა იწვევს ნაყარი ნარევის დონისა და დატკეპნის ხარისხის ცვლილებას?

ქვიშა გადის ტამპერში, არ არის აუცილებელი სპეციალური, შესაძლოა გადაადგილების პროცესში. ყველა ცვლადი ინდიკატორის გათვალისწინებით, საკმაოდ რთულია გამოსავალზე მიღებული მასალის რაოდენობის გამოთვლა. ზუსტი გაანგარიშებისთვის აუცილებელია იცოდეთ ქვიშით განხორციელებული ყველა ეფექტი და მანიპულაცია.

საბოლოო კოეფიციენტი და დატკეპნის ხარისხი დამოკიდებულია სხვადასხვა ფაქტორზე:

• ტრანსპორტირების მეთოდი, რაც უფრო მეტია მექანიკური კონტაქტი დარღვევებთან, მით უფრო ძლიერია დატკეპნა;
• მარშრუტის ხანგრძლივობა, მომხმარებლისთვის ხელმისაწვდომი ინფორმაცია;
• მექანიკური გავლენისგან დაზიანების არსებობა;
• მინარევების რაოდენობა. ნებისმიერ შემთხვევაში, ქვიშაში არსებული უცხო კომპონენტები მას მეტ-ნაკლებად წონას აძლევს. რაც უფრო სუფთაა ქვიშა, მით უფრო ახლოს არის სიმკვრივის მნიშვნელობა საცნობარო მნიშვნელობასთან;
• ტენიანობის რაოდენობა, რომელიც შევიდა.

ქვიშის ნაკრების შეძენისთანავე უნდა შემოწმდეს.

რა ნიმუშები იღება მშენებლობისთვის ქვიშის სიმკვრივის დასადგენად?

თქვენ უნდა აიღოთ ნიმუშები:

• 350 ტონაზე ნაკლები პარტიისთვის – 10 ნიმუში;
• 350-700 ტონა პარტიაზე – 10-15 ნიმუში;
• 700 ტონაზე მეტი შეკვეთისას - 20 ნიმუში.

მიღებული ნიმუშები გადაიტანეთ კვლევით დაწესებულებაში შესამოწმებლად და ხარისხის მარეგულირებელ დოკუმენტებთან შესადარებლად.

დასკვნა

საჭირო სიმჭიდროვე დიდად არის დამოკიდებული სამუშაოს ტიპზე. ძირითადად, დატკეპნა აუცილებელია საძირკვლის ფორმირებისთვის, თხრილების დასასრულებლად, გზის ქვეშ ბალიშის შესაქმნელად და ა.შ. გასათვალისწინებელია დატკეპნის ხარისხი, სამუშაოს თითოეულ ტიპს აქვს განსხვავებული მოთხოვნები დატკეპნით.

საავტომობილო გზების მშენებლობაში ხშირად გამოიყენება როლიკერი ტრანსპორტისთვის ძნელად მისაწვდომ ადგილებში, გამოიყენება სხვადასხვა სიმძლავრის ვიბრაციული ფირფიტა.

ასე რომ, მასალის საბოლოო ოდენობის დასადგენად, თქვენ უნდა დააყენოთ დატკეპნის კოეფიციენტი ზედაპირზე დატკეპნის დროს.

ყოველთვის გათვალისწინებულია ფარდობითი სიმკვრივის კოეფიციენტი, ვინაიდან ნიადაგი და ქვიშა ცვლის მათ მაჩვენებლებს ტენიანობის დონის, ქვიშის ტიპის, ფრაქციის და სხვა მაჩვენებლების მიხედვით.

ქვიშა (K upl) ცნობილია არა მხოლოდ სპეციალისტების მიერ, რომლებიც მუშაობენ დიზაინის ორგანიზაციები, არამედ ოპერატორები, რომელთა ძირითადი საქმიანობა მშენებლობაა. იგი გამოითვლება იმისთვის, რომ შევადაროთ ფაქტობრივი სიმკვრივე გარკვეულ ზონაში რეგულაციებით დადგენილ მნიშვნელობასთან. ნაყარი მასალების დატკეპნის კოეფიციენტი არის მნიშვნელოვანი კრიტერიუმი, რომლითაც ფასდება სამშენებლო ობიექტებზე ძირითადი ტიპის სამუშაოებისთვის მომზადების ხარისხი.

რა არის ეს?

დატკეპნა ახასიათებს ნიადაგის სიმკვრივეს კონკრეტულ ზონაში, ეს ეხება მასალის იმავე ინდიკატორს, რომელმაც გაიარა სტანდარტული დატკეპნა ლაბორატორიულ პირობებში. სწორედ ეს მაჩვენებელი გამოიყენება შესრულებული სამუშაოს ხარისხის შეფასებისას. ეს კოეფიციენტი განსაზღვრავს, რამდენად შეესაბამება ადგილზე არსებული ნიადაგი GOST 8736-93 და 25100-95 მოთხოვნებს.

სხვადასხვა სამუშაოს დროს ქვიშა შეიძლება ჰქონდეს განსხვავებული მაჩვენებელისიმჭიდროვე. ყველა ეს სტანდარტი დადგენილია SNiP 2.05.02-85, ცხრილი 22. ისინი ასევე ჩვეულებრივ მითითებულია პროექტის დოკუმენტებში უმეტეს შემთხვევაში ეს მაჩვენებელი მერყეობს 0.95-დან 0.98-მდე.

რა იწვევს სიმკვრივის კოეფიციენტის ცვლილებას?

თუ არ გესმით რა არის ქვიშის დატკეპნა, მაშინ მშენებლობის დროს მასალის ოდენობის სწორად გამოთვლა თითქმის შეუძლებელია. ყოველივე ამის შემდეგ, თქვენ ნათლად უნდა იცოდეთ, თუ როგორ იმოქმედა სხვადასხვა მანიპულაციებმა ნიადაგზე. ქვიშის ფარდობითი დატკეპნის რა კოეფიციენტს მივიღებთ საბოლოოდ, შეიძლება ბევრ ფაქტორზე იყოს დამოკიდებული:

• ტრანსპორტირების მეთოდზე;
• რამდენი ხანი იყო მარშრუტი;
• გაჩნდა თუ არა მექანიკური დაზიანება;
• უცხო ჩანართების არსებობა;
• ტენიანობის შეღწევა.

ბუნებრივია, თუ ქვიშა შეუკვეთეთ, უბრალოდ უნდა შეამოწმოთ იგი ადგილზე, რადგან დაგვიანებული ჩივილები სრულიად შეუსაბამო იქნება.

რატომ გავითვალისწინოთ ფარდობითი კოეფიციენტი გზების მშენებლობისას

ქვიშის ბალიშისთვის ეს მაჩვენებელი უნდა იყოს გათვლილი და ეს ახსნილია ჩვეულებრივი ფიზიკური ფენომენირომელიც ყველასთვის ნაცნობია. ამის გასაგებად, გახსოვდეთ, როგორ იქცევა გაფხვიერებული ნიადაგი. თავდაპირველად ის ფხვიერი და მოცულობითია. მაგრამ რამდენიმე დღის შემდეგ ის დასახლდება და გაცილებით მკვრივი გახდება.

იგივე ბედი ელის ნებისმიერ სხვა ნაყარ მასალას. ყოველივე ამის შემდეგ, მისი სიმკვრივე იზრდება საწყობში წნევის ქვეშ საკუთარი წონა. შემდეგ ჩატვირთვისას ხდება მისი გაფხვიერება და უშუალოდ სამშენებლო მოედანზე ქვიშა ისევ იტკეპნება საკუთარი წონით. გარდა ამისა, ტენიანობა გავლენას ახდენს ნიადაგზე. ქვიშის ბალიში დატკეპნილი იქნება ნებისმიერი ტიპის სამუშაოს დროს, იქნება ეს გზის გაყვანა თუ საძირკვლის ჩაყრა. ყველა ამ ფაქტორისთვის გამოითვალა შესაბამისი GOST-ები (8736-93 და 25100-95).

როგორ გამოვიყენოთ ფარდობითი მაჩვენებელი

ნებისმიერი სამშენებლო სამუშაოების დროს, ერთ-ერთი ყველაზე მნიშვნელოვანი ეტაპებიგანიხილება შეფასებების მომზადება და კოეფიციენტების გამოთვლები. ეს აუცილებელია პროექტის სწორად შედგენისთვის. თუ მნიშვნელოვანია იმის გარკვევა, თუ რამდენი ქვიშა დატკეპნება ნაგავსაყრელ მანქანაში ან სარკინიგზო ვაგონში ტრანსპორტირებისას, საკმარისია იპოვოთ საჭირო მაჩვენებელი GOST 8735-88-ში და დაყოთ მასზე საჭირო მოცულობა.

ასევე გასათვალისწინებელია, რა სახის სამუშაო გველის წინ. აპირებთ თუ არა გზის ქვეშ ქვიშის ბალიშის გაკეთებას, ან საძირკვლის შევსებას. თითოეულ სიტუაციაში, დატკეპნა განსხვავებულად განვითარდება.

მაგალითად, როდის ავსებაქვიშა ავსებს გათხრილ ორმოს. შეკუმშვა ხდება სხვადასხვა აღჭურვილობის გამოყენებით. ზოგჯერ დატკეპნა ხდება ვიბრაციული ფირფიტით, მაგრამ ზოგიერთ შემთხვევაში საჭიროა როლიკებით. შესაბამისად, ინდიკატორები განსხვავებული იქნება. გაითვალისწინეთ, რომ ნიადაგი იცვლის თავის თვისებებს გათხრების დროს. ასე რომ, შევსების რაოდენობა უნდა გამოითვალოს ფარდობითი ინდიკატორის გათვალისწინებით.

დატკეპნის კოეფიციენტის მნიშვნელობების ცხრილი ქვიშის დანიშნულებიდან გამომდინარე.

საგზაო მრეწველობაში ნიადაგის, დატეხილი ქვის და ასფალტბეტონის სავალდებულო დატკეპნა არ არის მხოლოდ განუყოფელი ნაწილისაძირკვლის, ბაზის და საფარის აგების ტექნოლოგიური პროცესი, არამედ რეალურად ემსახურება ძირითადი ოპერაციამათი სიძლიერის, სტაბილურობისა და გამძლეობის უზრუნველსაყოფად.

ადრე (გასული საუკუნის 30-იან წლებამდე) განხორციელება მითითებული ინდიკატორებინიადაგის ნაპირები ასევე ხორციელდებოდა დატკეპნით, მაგრამ არა მექანიკურად ან ხელოვნურად, არამედ ნიადაგის ბუნებრივი თვითდამკვიდრების, ძირითადად, საკუთარი წონის გავლენის ქვეშ და, ნაწილობრივ, მოძრაობის მოძრაობის გამო. აშენებულ სანაპიროს, როგორც წესი, ტოვებდნენ ერთი ან ორი, ზოგ შემთხვევაში სამი წელიც კი და მხოლოდ ამის შემდეგ კეთდებოდა გზის საძირკველი და ზედაპირი.

თუმცა, იმ წლებში დაწყებული ევროპისა და ამერიკის სწრაფი მოტორიზაცია მოითხოვდა გზების ფართო ქსელის დაჩქარებულ მშენებლობას და მათი მშენებლობის მეთოდების გადახედვას. საგზაო კალაპოტის მშენებლობის ტექნოლოგია, რომელიც მაშინ არსებობდა, ვერ პასუხობდა ახალ გამოწვევებს, რომლებიც წარმოიშვა და მათი გადაჭრის შემაფერხებელი გახდა. ამიტომ საჭიროა ნიადაგის კონსტრუქციების მექანიკური დატკეპნის თეორიის სამეცნიერო და პრაქტიკული საფუძვლების შემუშავება ნიადაგის მექანიკის მიღწევების გათვალისწინებით და ნიადაგის დატკეპნის ახალი ეფექტური საშუალებების შექმნა.

სწორედ იმ წლებში დაიწყო ნიადაგების ფიზიკური და მექანიკური თვისებების შესწავლა და გათვალისწინება, მათი კომპაქტურობა შეფასდა გრანულომეტრიული და ტენიანობის პირობების გათვალისწინებით (პროქტორის მეთოდი, რუსეთში - სტანდარტული დატკეპნის მეთოდი), პირველი. შემუშავდა ნიადაგების კლასიფიკაცია და მათი დატკეპნის ხარისხის სტანდარტები და დაიწყო ამ ხარისხის საველე და ლაბორატორიული კონტროლის მეთოდების დანერგვა.

ამ პერიოდამდე ნიადაგის ძირითადი დამატკეპნილი აგენტი იყო ბილიკი ან თვითმავალი ტიპის გლუვი ბარაბანი სტატიკური ლილვაკი, რომელიც შესაფერისია მხოლოდ ჩამოსხმული ნიადაგის ფენის ზედაპირული ზონის (15 სმ-მდე) გასაგორებლად და გასასწორებლად და თანაც. ხელით ჩარევაგამოიყენება ძირითადად ზედაპირების დატკეპნისთვის, ხვრელების შესაკეთებლად და გზისპირებისა და ფერდობების დასატკეპნებლად.

ამ უმარტივესი და არაეფექტური (ხარისხის, დამუშავებული ფენის სისქის და პროდუქტიულობის თვალსაზრისით) სატკეპნი საშუალებებით დაიწყო ჩანაცვლება ისეთი ახალი საშუალებებით, როგორებიცაა ფირფიტა, ღეროები და კამერა (გაიხსენეთ ამერიკელი ინჟინრის ფიცჯერალდის 1905 წლის გამოგონება) ლილვაკები, ტკეპნები. ფირფიტები ექსკავატორებზე, მრავალჩაქუჩით დამჭერი მანქანები მუხლუხო ტრაქტორზე და გლუვ ლილვაკზე, მექანიკური აფეთქების ჩამკეტები („მხტუნავი ბაყაყები“) მსუბუქი (50-70 კგ), საშუალო (100-200 კგ) და მძიმე (500 და 1000 კგ) .

ამავდროულად, გამოჩნდა პირველი ნიადაგის დატკეპნილი ვიბრაციული ფირფიტები, რომელთაგან ერთ-ერთი Lozenhausen-დან (მოგვიანებით Vibromax) საკმაოდ დიდი და მძიმე იყო (24-25 ტონა საბაზო მცოცავი ტრაქტორის ჩათვლით). მისი ვიბრაციული ფირფიტა 7,5 მ2 ფართობით მდებარეობდა ტრასებს შორის, ხოლო ძრავას ჰქონდა 100 ცხ.ძ. საშუალებას აძლევდა ვიბრაციის აგზნებადს ბრუნდეს 1500 კოლ/წთ (25 ჰც) სიხშირით და მოძრაობდა მანქანა დაახლოებით 0.6–0.8 მ/წთ სიჩქარით (არაუმეტეს 50 მ/სთ), რაც უზრუნველყოფს პროდუქტიულობას დაახლოებით 80–მდე. 90 მ2/სთ ან არაუმეტეს 50 მ 3/სთ დატკეპნილი ფენის სისქით დაახლოებით 0,5 მ.

უფრო უნივერსალური, ე.ი. დატკეპნის მეთოდმა დაამტკიცა, რომ შეუძლია დატკეპნოს სხვადასხვა ტიპის ნიადაგები, მათ შორის შეკრული, არაშეკრული და შერეული.

გარდა ამისა, დატკეპნის დროს ადვილი და მარტივი იყო ნიადაგზე ძალის დატკეპნის ეფექტის დარეგულირება დამსხვრეული ფირფიტის ან ჩაქუჩის დაცემის სიმაღლის შეცვლით. ამ ორი უპირატესობის გამო, იმ წლებში ყველაზე პოპულარული და გავრცელებული გახდა ზემოქმედების დატკეპნის მეთოდი. აქედან გამომდინარე, გამრავლდა დამჭერი მანქანებისა და მოწყობილობების რაოდენობა.

მიზანშეწონილია აღვნიშნოთ, რომ რუსეთში (მაშინ სსრკ) მათ ასევე ესმოდათ საგზაო მასალების მექანიკურ (ხელოვნურ) დატკეპნაზე გადასვლის მნიშვნელობა და აუცილებლობა და დატკეპნილი აღჭურვილობის წარმოების დაარსება. 1931 წლის მაისში, რიბინსკის სახელოსნოებში (დღევანდელი ZAO Raskat) დამზადდა პირველი შიდა თვითმავალი გზის როლიკერი.

მეორე მსოფლიო ომის დასრულების შემდეგ, ნიადაგის ობიექტების დატკეპნის აღჭურვილობისა და ტექნოლოგიის გაუმჯობესება არანაკლებ ენთუზიაზმით და ეფექტურობით მიმდინარეობდა, ვიდრე ომამდელ დროს. გაჩნდა ბილიკი, ნახევრად მისაბმელი და თვითმავალი პნევმატური ლილვაკები, რომლებიც გარკვეული პერიოდის განმავლობაში მსოფლიოს მრავალ ქვეყანაში ძირითად ნიადაგის სატკეპნო საშუალებად იქცა. მათი წონა, მათ შორის ცალკეული ასლები, იცვლებოდა საკმაოდ ფართო დიაპაზონში - 10-დან 50-100 ტონამდე, მაგრამ პნევმატური ლილვაკების წარმოებული მოდელების უმეტესობას ჰქონდა საბურავის დატვირთვა 3-5 ტონა (წონა 15-25 ტონა) და სისქე. დატკეპნილი ფენის, საჭირო დატკეპნის კოეფიციენტიდან გამომდინარე, 20-25 სმ-დან (შეკრული ნიადაგი) 35-40 სმ-მდე (არაშეკრული და ცუდად შეკრული) ტრასაზე 8-10 გავლის შემდეგ.

პნევმატურ ლილვაკებთან ერთად, ვიბრაციული ნიადაგის კომპაქტორები - ვიბრაციული ფირფიტები, გლუვი როლიკებით და კამერის ვიბრაციული ლილვაკები - განვითარდა, გაუმჯობესდა და გახდა სულ უფრო პოპულარული, განსაკუთრებით 50-იან წლებში. უფრო მეტიც, დროთა განმავლობაში, ვიბრაციული ლილვაკების ბილიკი მოდელები შეიცვალა უფრო მოსახერხებელი და ტექნოლოგიურად მოწინავე თვითმავალი არტიკულირებული მოდელებით ხაზოვანი გათხრების სამუშაოების შესასრულებლად, ან, როგორც გერმანელებმა უწოდეს მათ, "Walzen-zug" (ბიძგი-გაყვანის).

გლუვი ვიბრაციული როლიკერი CA 402
DYNAPAC-დან

თითოეული თანამედროვე მოდელინიადაგის დატკეპნილი ვიბრაციული როლიკერი, როგორც წესი, აქვს ორი ვერსია - გლუვი და კამერის ბარაბანი. ამავდროულად, ზოგიერთი კომპანია ამზადებს ორ ცალკე ცვალებადი ლილვაკს ერთი და იმავე ცალღერძიანი პნევმატური ბორბლიანი ტრაქტორისთვის, ზოგი კი გორგოლაჭის მყიდველს სთავაზობს როლიკერის მყიდველს, მთლიანი კამერის როლიკერის ნაცვლად, მხოლოდ „ჭურვის დანართს“ კამერებით, რაც არის ადვილად და სწრაფად ფიქსირდება გლუვი როლიკერის თავზე. ასევე არის კომპანიები, რომლებმაც შეიმუშავეს მსგავსი გლუვი როლიკებით "ჭურვის დანართები" ბალიშის როლიკერის თავზე დასამაგრებლად.

განსაკუთრებით უნდა აღინიშნოს, რომ თავად კამერები ვიბრაციულ ლილვაკებზე, განსაკუთრებით დაწყების შემდეგ პრაქტიკული ოპერაცია 1960 წელს განიცადა მნიშვნელოვანი ცვლილებები მათ გეომეტრიასა და ზომებში, რამაც სასარგებლო გავლენა მოახდინა დატკეპნილი ფენის ხარისხსა და სისქეზე და შეამცირა ზედაპირული ნიადაგის ზონის გაფხვიერების სიღრმე.

თუ ადრე "გემის ფეხის" კამერები იყო თხელი (საყრდენი ფართობი 40-50 სმ2) და გრძელი (180-200 მმ-მდე ან მეტი), მაშინ მათი თანამედროვე ანალოგები "padfoot" უფრო მოკლე გახდა (სიმაღლე ძირითადად 100 მმ, ზოგჯერ 120-150). მმ) და სქელი (საყრდენი ფართობი დაახლოებით 135–140 სმ 2 კვადრატის ან მართკუთხედის გვერდითი ზომით დაახლოებით 110–130 მმ).

ნიადაგის მექანიკის კანონებისა და დამოკიდებულებების მიხედვით, კამერის საკონტაქტო ზედაპირის ზომისა და ფართობის ზრდა ხელს უწყობს ნიადაგის ეფექტური დეფორმაციის სიღრმის ზრდას (შეკრული ნიადაგისთვის ეს არის 1.6-1.8-ჯერ მეტი. კამერის საყრდენი ბალიშის გვერდის ზომა). მაშასადამე, თიხისა და თიხის დატკეპნის ფენა ვიბრაციული ლილვაკით ბალიშის კამერებით, შესაბამისი დინამიური წნევის შექმნისას და 5-7 სმ სიღრმის ნიადაგში ჩაღრმავების გათვალისწინებით, დაიწყო 25-28 სმ. , რაც დასტურდება პრაქტიკული გაზომვებით. დატკეპნილი ფენის ეს სისქე შედარებულია პნევმატური ლილვაკების დატკეპნის უნართან, რომლის წონაა მინიმუმ 25-30 ტონა.

თუ ამას დავუმატებთ ვიბრაციული ლილვაკების გამოყენებით დატკეპნილი ნიადაგების დატკეპნილი ფენის მნიშვნელოვნად დიდ სისქეს და მათ მაღალ საოპერაციო პროდუქტიულობას, ცხადი გახდება, რატომ დაიწყო თანდათანობით გაქრობა და ახლა პრაქტიკულად გაქრება და ახლა პრაქტიკულად ქრება. არ იწარმოება ან იწარმოება იშვიათად და იშვიათად.

ამრიგად, in თანამედროვე პირობებიმსოფლიოს ქვეყნების აბსოლუტური უმრავლესობის საგზაო ინდუსტრიაში ნიადაგის დატკეპნის ძირითად საშუალებად იქცა თვითმავალი ერთბარაბანი ვიბრაციული ლილვაკი, რომელიც დაკავშირებულია ერთღერძიანი პნევმატური ბორბლიანი ტრაქტორით და აქვს გლუვი (არა შეკრული და ცუდად შეკრული წვრილმარცვლოვანი და მსხვილმარცვლოვანი ნიადაგები, მათ შორის კლდოვან-მსხვილმარცვლოვანი ნიადაგები) ან კამერის როლიკერი (შეკრული ნიადაგები).

დღეს მსოფლიოში არსებობს 20-ზე მეტი კომპანია, რომლებიც აწარმოებენ 200-მდე მოდელს სხვადასხვა ზომის ნიადაგის სატკეპნის ლილვაკებს, რომლებიც განსხვავდებიან ერთმანეთისგან საერთო წონით (3,3-3,5-დან 25,5-25,8 ტონამდე), ვიბრაციული ბარაბნის მოდულის წონით (დან 1,6–2 დან 17–18 ტ) და მისი ზომები. ასევე არის გარკვეული განსხვავებები ვიბრაციის აგზნების დიზაინში, ვიბრაციის პარამეტრებში (ამპლიტუდა, სიხშირე, ცენტრიდანული ძალა) და მათი რეგულირების პრინციპებში. და რა თქმა უნდა, გზის თანამშრომლის წინაშე შეიძლება წარმოიშვას მინიმუმ ორი კითხვა: როგორ აირჩიოს სწორი შესაფერისი მოდელიმსგავსი როლიკებით და როგორ გამოვიყენოთ ის ყველაზე ეფექტურად, რომ განხორციელდეს ნიადაგის მაღალი ხარისხის დატკეპნა კონკრეტულ პრაქტიკულ ადგილზე და ყველაზე დაბალ ფასად.

ასეთი საკითხების გადაჭრისას აუცილებელია ჯერ, მაგრამ საკმაოდ ზუსტად, დადგინდეს ნიადაგების ის უპირატესი ტიპები და მათი მდგომარეობა (ნაწილაკების ზომის განაწილება და ტენიანობის შემცველობა), რომელთა დატკეპნისთვის შეირჩევა ვიბრაციული როლიკერი. განსაკუთრებით, ან უპირველეს ყოვლისა, ყურადღება უნდა მიაქციოთ ნიადაგში მტვრის (0,05–0,005 მმ) და თიხის (0,005 მმ-ზე ნაკლები) ნაწილაკების არსებობას, აგრეთვე მის ფარდობით ტენიანობას (მისი ოპტიმალური მნიშვნელობის ფრაქციებში). ეს მონაცემები მოგცემთ პირველ წარმოდგენას ნიადაგის კომპაქტურობაზე, მისი დატკეპნის შესაძლო მეთოდზე (სუფთა ვიბრაცია ან დენის ვიბრაცია-ზემოქმედება) და საშუალებას მოგცემთ აირჩიოთ ვიბრაციული ლილვაკი გლუვი ან შეფუთული ბარაბანით. ნიადაგის ტენიანობა და მტვრისა და თიხის ნაწილაკების რაოდენობა მნიშვნელოვნად მოქმედებს მის სიმტკიცესა და დეფორმაციულ თვისებებზე და, შესაბამისად, შერჩეული როლიკერის აუცილებელ დატკეპნის უნარზე, ე.ი. მისი უნარი უზრუნველყოს საჭირო დატკეპნის კოეფიციენტი (0,95 ან 0,98) ნიადაგის ჩაყრის ფენაში, რომელიც განსაზღვრულია გზის კალაპოტის მშენებლობის ტექნოლოგიით.

თანამედროვე ვიბრაციული ლილვაკები მოქმედებს გარკვეული ვიბრაციული ზემოქმედების რეჟიმში, რაც გამოიხატება მეტ-ნაკლებად მათი სტატიკური წნევისა და ვიბრაციის პარამეტრების მიხედვით. ამრიგად, ნიადაგის დატკეპნა, როგორც წესი, ხდება ორი ფაქტორის გავლენის ქვეშ:

• ვიბრაციები (რხევები, კანკალი, მოძრაობები), რაც იწვევს შიდა ხახუნის ძალების შემცირებას ან თუნდაც განადგურებას და მცირე ადჰეზიას და ჩართულობას ნიადაგის ნაწილაკებს შორის და ქმნის ხელსაყრელი პირობებიამ ნაწილაკების ეფექტური გადაადგილებისა და უფრო მკვრივი გადაფუთვისთვის საკუთარი წონისა და გარე ძალების გავლენის ქვეშ;
• დინამიური კომპრესიული და ათვლის ძალები და ძაბვები, რომლებიც შექმნილია ნიადაგში მოკლევადიანი, მაგრამ ხშირი ზემოქმედების დატვირთვით.

ფხვიერი, არაშეკრული ნიადაგების დატკეპნისას მთავარი როლი პირველ ფაქტორს ეკუთვნის, მეორე კი მხოლოდ დადებით დანამატს ემსახურება. შეკრულ ნიადაგებში, რომლებშიც შიდა ხახუნის ძალები უმნიშვნელოა და ფიზიკურ-მექანიკური, ელექტროქიმიური და წყალ-კოლოიდური ადჰეზია. პატარა ნაწილაკებიმნიშვნელოვნად მაღალი და დომინანტურია, მთავარი მოქმედი ფაქტორია წნევის ან შეკუმშვის ძალა და ათვლის ძაბვა, ხოლო პირველი ფაქტორის როლი მეორეხარისხოვანი ხდება.

ნიადაგის მექანიკისა და დინამიკის რუსი სპეციალისტების მიერ ერთ დროს (1962-64) კვლევებმა აჩვენა, რომ მშრალი ან თითქმის მშრალი ქვიშის დატკეპნა გარე დატვირთვის არარსებობის შემთხვევაში იწყება, როგორც წესი, სუსტი ვიბრაციით, ვიბრაციის აჩქარებით მინიმუმ 0,2 გ. (გ – დედამიწის აჩქარება) და მთავრდება თითქმის სრული დატკეპნით დაახლოებით 1,2–1,5 გ აჩქარებით.

იგივე ოპტიმალურად სველი და წყლით გაჯერებული ქვიშებისთვის ეფექტური აჩქარების დიაპაზონი ოდნავ უფრო მაღალია - 0,5 გ-დან 2 გ-მდე. ზედაპირიდან გარეგანი დატვირთვის არსებობისას ან როდესაც ქვიშა ნიადაგის მასის შიგნით არის დაჭიმულ მდგომარეობაში, მისი დატკეპნა იწყება მხოლოდ გარკვეული კრიტიკული აჩქარებით, რომელიც უდრის 0,3–0,4 გ, რომლის ზემოთაც უფრო ინტენსიურად ვითარდება დატკეპნის პროცესი.

დაახლოებით იმავე დროს და თითქმის ზუსტად იგივე შედეგები ქვიშასა და ხრეშზე მიიღეს Dynapac-ის ექსპერიმენტებში, რომლებშიც, ფრთიანი იმპულერის გამოყენებით, ასევე აჩვენეს, რომ ამ მასალების ათვლის წინააღმდეგობა მათი ვიბრაციის დროს შეიძლება. შემცირდეს 80-98%-ით.

ამ მონაცემებზე დაყრდნობით შეიძლება აშენდეს ორი მრუდი - ცვლილებები კრიტიკულ აჩქარებებში და ნიადაგის ნაწილაკების აჩქარების შესუსტება ვიბრაციული ფირფიტიდან ან ვიბრაციული ბარაბანი ზედაპირიდან დაშორებით, სადაც მდებარეობს ვიბრაციის წყარო. ამ მოსახვევების გადაკვეთის წერტილი მისცემს ქვიშის ან ხრეშის ინტერესის ეფექტურ დატკეპნის სიღრმეს.

ბრინჯი. 1. ვიბრაციის აჩქარების დამრუდებელი მრუდები
ქვიშის ნაწილაკები DU-14 როლიკებით დატკეპნის დროს

ნახ. სურათი 1 გვიჩვენებს ქვიშის ნაწილაკების რხევების აჩქარების ორი დაშლის მრუდი, რომელიც ჩაწერილია სპეციალური სენსორების მიერ, მისი დატკეპნისას ბილიკ ვიბრაციული როლიკებით. DU-14(D-480) ორ ოპერაციულ სიჩქარეზე. თუ მივიღებთ კრიტიკულ აჩქარებას 0,4–0,5 გ ქვიშისთვის ნიადაგის მასის შიგნით, მაშინ გრაფიკიდან გამომდინარეობს, რომ ასეთი მსუბუქი ვიბრაციული როლიკებით დამუშავებული ფენის სისქე არის 35–45 სმ, რაც არაერთხელ დადასტურდა ველის სიმკვრივის მონიტორინგი.

სატრანსპორტო სტრუქტურების გზის ფსკერზე ჩაყრილი არასაკმარისად ან ცუდად დატკეპნილი ფხვიერი არათანმიმდევრული წვრილმარცვლოვანი (ქვიშა, ქვიშა-ხრეში) და თუნდაც მსხვილმარცვლოვანი (კლდე-უხეში-კლასტური, ხრეში-კენჭოვანი) ნიადაგები საკმაოდ სწრაფად ავლენს მათ დაბალ სიმტკიცეს და სტაბილურობას. სხვადასხვა სახის დარტყმებისა და ზემოქმედების პირობებში, ვიბრაცია, რომელიც შეიძლება მოხდეს მძიმე სატვირთო მანქანების, საგზაო და სარკინიგზო ტრანსპორტის გადაადგილებისას, სხვადასხვა ზემოქმედების და ვიბრაციის მანქანების მუშაობის დროს, მაგალითად, გზის საფარის ფენების გროვების ან ვიბრაციული დატკეპნის დროს. და ა.შ.

გზის სტრუქტურის ელემენტების ვერტიკალური ვიბრაციების სიხშირე მოგზაურობის დროს სატვირთო მანქანა 40–80 კმ/სთ სიჩქარით არის 7–17 ჰც, ხოლო 1–2 ტონა წონით დაჭერილი ფირფიტის ერთჯერადი დარტყმა ნიადაგის ნაპირის ზედაპირზე აღძრავს მასში ორივე ვერტიკალურ ვიბრაციას სიხშირით 7–10–მდე. 20–23 ჰც, ხოლო ჰორიზონტალური ვიბრაციები სიხშირით არის ვერტიკალურის დაახლოებით 60%.

ნიადაგებში, რომლებიც არ არის საკმარისად სტაბილური და მგრძნობიარე ვიბრაციებისა და რყევების მიმართ, ასეთმა ვიბრაციამ შეიძლება გამოიწვიოს დეფორმაციები და შესამჩნევი ნალექები. ამიტომ არამარტო მიზანშეწონილია, არამედ აუცილებელია მათი დატკეპნა ვიბრაციით ან სხვა დინამიური ზემოქმედებით, მათში ვიბრაციების, რხევისა და ნაწილაკების გადაადგილების წარმოქმნით. და სრულიად უაზროა ასეთი ნიადაგების დატკეპნა სტატიკური გორებით, რაც ხშირად შეიმჩნევა სერიოზულ და დიდ გზაზე, სარკინიგზო და ჰიდრავლიკურ ობიექტებზეც კი.

დაბალი ტენიანობის ერთგანზომილებიანი ქვიშის დატკეპნის მრავალი მცდელობა პნევმატური ლილვაკებით რკინიგზის, მაგისტრალებისა და აეროდრომების სანაპიროებზე დასავლეთ ციმბირის ნავთობისა და გაზის მატარებელ რეგიონებში, ბრესტ-მინსკი-მოსკოვის ავტომაგისტრალის ბელორუსიის მონაკვეთზე და სხვა. ადგილები, ბალტიისპირეთის ქვეყნებში, ვოლგის რეგიონში, კომის რესპუბლიკასა და ლენინგრადის რეგიონში. არ აძლევდა საჭირო სიმკვრივის შედეგებს. ამ სამშენებლო ობიექტებზე მხოლოდ ბილიკი ვიბრაციული ლილვაკების გამოჩენა A-4, A-8და A-12დაეხმარა ამ მწვავე პრობლემის მოგვარებაში იმ დროს.

ფხვიერი მსხვილმარცვლოვანი კლდე-უხეში და ხრეშიან-კენჭოვანი ნიადაგების დატკეპნის ვითარება შესაძლოა კიდევ უფრო აშკარა და მწვავე იყოს მისი უსიამოვნო შედეგებით. ნაპირების აგება, მათ შორის 3-5 მ ან მეტი სიმაღლის, ისეთი ნიადაგებიდან, რომლებიც გამძლეა და მდგრადია ნებისმიერი ამინდისა და კლიმატური პირობების მიმართ მათი კეთილსინდისიერი გორავებით მძიმე პნევმატური ლილვაკები (25 ტონა), როგორც ჩანს, არ აძლევდა მშენებლებს შეშფოთების სერიოზულ მიზეზებს, მაგალითად, ფედერალური მაგისტრალის "კოლას" (სანქტ-პეტერბურგი-მურმანსკის) ერთ-ერთი კარელიის მონაკვეთი ან სსრკ-ში "ცნობილი" ბაიკალ-ამურის მთავარი რკინიგზა (BAM).

თუმცა, მათი ექსპლუატაციაში შესვლისთანავე, დაიწყო არასწორად დატკეპნილი სანაპიროების არათანაბარი ადგილობრივი ჩაძირვა, რომელიც შეადგენდა გზის ზოგიერთ ადგილას 30-40 სმ-ს და ამახინჯებდა BAM სარკინიგზო ლიანდაგის ზოგადი გრძივი პროფილის "ხერხეკამდე" ავარიის მაღალი მაჩვენებელი.

მიუხედავად მსგავსებისა ზოგადი თვისებებიდა წვრილმარცვლოვანი და მსხვილმარცვლოვანი ფხვიერი ნიადაგების ქცევა სანაპიროებზე, მათი დინამიური დატკეპნა უნდა განხორციელდეს სხვადასხვა წონის, განზომილების და ვიბრაციის ეფექტების ინტენსივობის ვიბრაციული ლილვაკების გამოყენებით.

ერთი ზომის ქვიშა მტვრისა და თიხის მინარევების გარეშე ძალიან მარტივად და სწრაფად იფუთება მცირე დარტყმებისა და ვიბრაციების დროსაც კი, მაგრამ მათ აქვთ უმნიშვნელო ათვლის წინააღმდეგობა და ბორბლიანი ან როლიკებით მანქანების ძალიან დაბალი გამტარიანობა. ამიტომ, ისინი უნდა დატკეპნოთ მსუბუქი და დიდი ზომის ვიბრაციული ლილვაკებითა და ვიბრაციული ფირფიტებით დაბალი კონტაქტური სტატიკური წნევით და საშუალო ინტენსივობის ვიბრაციის ზემოქმედებით, რათა დატკეპნილი ფენის სისქე არ შემცირდეს.

საშუალო A-8 (წონა 8 ტონა) და მძიმე A-12 (11,8 ტონა) ერთსაფეხურიანი ვიბრაციული ლილვაკების გამოყენებამ განაპირობა ბარაბნის ზედმეტად ჩაძირვა ნაპირში და ქვიშის გამოწურვა როლიკებით ქვემოდან. მის წინ წარმოიქმნება არა მხოლოდ ნიადაგის ნაპირი, არამედ „ბულდოზერის ეფექტის“ გამო მოძრავი ათვლის ტალღა, რომელიც თვალით ჩანს 0,5–1,0 მ-მდე, შედეგად, მახლობელი ზედაპირი სანაპიროს ზონა 15-20 სმ სიღრმეზე გაფხვიერებული აღმოჩნდა, თუმცა ქვემდებარე ფენების სიმკვრივეს ჰქონდა დატკეპნის კოეფიციენტი 0,95 და კიდევ უფრო მაღალი. მსუბუქი ვიბრაციული ლილვაკებით, მოშვებული ზედაპირის ზონა შეიძლება შემცირდეს 5-10 სმ-მდე.

ცხადია, შესაძლებელია, და ზოგიერთ შემთხვევაში მიზანშეწონილია, გამოიყენოთ საშუალო და მძიმე ვიბრაციული ლილვაკები იმავე ზომის ქვიშაზე, მაგრამ წყვეტილი როლიკებით ზედაპირით (კამერა ან გისოსი), რაც გააუმჯობესებს როლიკერის გამტარიანობას, შეამცირებს ქვიშის ცვლას და ამცირებს გაფხვიერების ზონა 7-10 სმ-მდე. ამას მოწმობს ავტორის წარმატებული გამოცდილება ლატვიასა და ლენინგრადის რეგიონში ზამთარში და ზაფხულში ასეთი ქვიშის ნაპირების დატკეპნაში. თუნდაც სტატიკური ბილიკი ლილვაკი გისოსებით (წონა 25 ტონა), რომელიც უზრუნველყოფდა 0,95-მდე დატკეპნილი ფენის სისქეს 50-55 სმ-მდე, ასევე დატკეპნის დადებითი შედეგები ერთი ზომის დიუნის იგივე როლიკებით. (წვრილი და სრულიად მშრალი) ქვიშა შუა აზიაში.

მსხვილმარცვლოვანი კლდე-უხეში-კლასტური და ხრეშიან-კენჭოვანი ნიადაგები, როგორც პრაქტიკული გამოცდილება გვიჩვენებს, ასევე წარმატებით იტკეპნება ვიბრაციული ლილვაკებით. მაგრამ იმის გამო, რომ მათ შემადგენლობაში არის და ზოგჯერ ჭარბობს დიდი ნაჭრები და ბლოკები, რომელთა ზომებია 1,0-1,5 მ ან მეტი, შეუძლებელია მათი გადაადგილება, შერევა და გადაადგილება, რითაც უზრუნველყოფილია საჭირო სიმკვრივისა და სტაბილურობისთვის. მთელი სანაპირო - მარტივი და მარტივი.

ამიტომ, ასეთ ნიადაგებზე უნდა იქნას გამოყენებული დიდი, მძიმე, გამძლე გლუვი ვიბრაციული ლილვაკები ვიბრაციის ზემოქმედების საკმარისი ინტენსივობით, რომელიც აწონის ბილიკს ან ვიბრაციულ როლიკერის მოდულს მინიმუმ 12-13 ტონა არტიკულირებული ვერსიისთვის.

ასეთი ლილვაკებით დამუშავებული ნიადაგის ფენის სისქე შეიძლება მიაღწიოს 1-2 მ-ს. ისინი იშვიათია საგზაო ინდუსტრიაში და, შესაბამისად, არ არის განსაკუთრებული საჭიროება ან მიზანშეწონილობა გზის მუშაკებისთვის, შეიძინონ გლუვი ლილვაკები სამუშაო ვიბრაციული როლიკებით მოდულით, რომელიც იწონის 12-13 ტონაზე მეტს.

რუსეთის საგზაო მრეწველობისთვის ბევრად უფრო მნიშვნელოვანი და სერიოზული ამოცანაა წვრილმარცვლოვანი შერეული (ქვიშა სხვადასხვა რაოდენობით მტვერით და თიხის), უბრალოდ სილმიანი და შეკრული ნიადაგების დატკეპნა, რომლებიც უფრო ხშირად გვხვდება ყოველდღიურ პრაქტიკაში, ვიდრე კლდოვან-უხეში კლასტიკური. ნიადაგები და მათი ჯიშები.

განსაკუთრებით ბევრი უბედურება და უბედურება წარმოიქმნება კონტრაქტორებისთვის, რომლებსაც აქვთ სილმიანი ქვიშა და წმინდა სილმიანი ნიადაგები, რომლებიც საკმაოდ გავრცელებულია რუსეთის ბევრგან.

ამ არაპლასტიკური, დაბალშეკრული ნიადაგების თავისებურება ის არის, რომ როდესაც მათი ტენიანობა მაღალია და ასეთი წყალდიდობა პირველია, რაც „ცოდავს“. ჩრდილო-დასავლეთის რეგიონი, სატრანსპორტო საშუალების მოძრაობის ან ვიბრაციული ლილვაკების დატკეპნის ეფექტის ქვეშ, ისინი გადადიან "თხევად" მდგომარეობაში მათი დაბალი ფილტრაციის უნარის გამო და შედეგად ფორების წნევის მომატება ჭარბი ტენიანობით.

ტენიანობის ოპტიმალურ დონეზე შემცირებით, ასეთი ნიადაგები შედარებით ადვილად და კარგად იტკეპნება საშუალო და მძიმე გლუვი გორგოლაჭოვანი ვიბრაციული ლილვაკებით, ვიბრაციული როლიკებით მოდულის მასით 8-13 ტონა, რისთვისაც შევსების ფენები იტკეპნება საჭირო სტანდარტებით. შეიძლება იყოს 50-80 სმ (წყლიან მდგომარეობაში ფენების სისქე მცირდება 30-60 სმ-მდე).

თუ თიხის მინარევების შესამჩნევი რაოდენობა (მინიმუმ 8-10%) ჩნდება ქვიშიან და მტვრიან ნიადაგებში, ისინი იწყებენ მნიშვნელოვან შეკრულობას და პლასტიურობას და, კომპაქტურის უნარით, უახლოვდებიან თიხიან ნიადაგებს, რომლებიც ძალიან ცუდად ან საერთოდ არ არიან. დეფორმაციისადმი მგრძნობიარეა წმინდა ვიბრაციული მეთოდებით.

პროფესორ ნ. იას მიერ ჩატარებულმა კვლევამ აჩვენა, რომ როდესაც თითქმის სუფთა ქვიშა იკუმშება ამ გზით (მტვრისა და თიხის მინარევები 1%-ზე ნაკლები). ოპტიმალური სისქე 0,95 კოეფიციენტამდე დატკეპნილი ფენა შეიძლება მიაღწიოს ვიბრაციული მანქანის სამუშაო სხეულის საკონტაქტო ფართობის მინიმალური ზომის 180-200% -ს (ვიბრაციული ფირფიტა, ვიბრაციული ბარაბანი საკმარისი საკონტაქტო სტატიკური წნევით). ქვიშაში ამ ნაწილაკების შემცველობის 4-6%-მდე მატებით, დამუშავებული ფენის ოპტიმალური სისქე მცირდება 2,5-3-ჯერ, ხოლო 8-10% ან მეტის შემთხვევაში, ზოგადად შეუძლებელია დატკეპნის მიღწევა. კოეფიციენტი 0,95.

ცხადია, ასეთ შემთხვევებში მიზანშეწონილია ან თუნდაც აუცილებელი გადავიდეს ძალის დატკეპნის მეთოდზე, ე.ი. თანამედროვე მძიმე ვიბრაციული ლილვაკების გამოსაყენებლად, რომლებიც მუშაობენ ვიბრო დარტყმის რეჟიმში და შეუძლიათ შექმნან 2-3-ჯერ მეტი მაღალი წნევავიდრე, მაგალითად, სტატიკური პნევმატური ლილვაკები გრუნტის წნევით 6-8 კგფ/სმ 2.

იმისათვის, რომ მოხდეს მოსალოდნელი ძალის დეფორმაცია და ნიადაგის შესაბამისი დატკეპნა, სტატიკური ან დინამიური ზეწოლა, რომელიც შექმნილია სატკეპნის მანქანის სამუშაო სხეულის მიერ, რაც შეიძლება ახლოს უნდა იყოს ნიადაგის კომპრესიული და ათვლის სიმტკიცის ზღვრებთან (დაახლოებით 90– 95%), მაგრამ არ აღემატებოდეს მას. წინააღმდეგ შემთხვევაში, კონტაქტურ ზედაპირზე გაჩნდება ათვლის ბზარები, გამონაყარი და ნიადაგის განადგურების სხვა კვალი, რაც ასევე გააუარესებს დატკეპნისთვის საჭირო ზეწოლის ნაპირის ქვედა ფენებზე გადაცემის პირობებს.

შეკრული ნიადაგების სიძლიერე დამოკიდებულია ოთხ ფაქტორზე, რომელთაგან სამი უშუალოდ ეხება ნიადაგებს (მარცვლის ზომა, ტენიანობა და სიმკვრივე), ხოლო მეოთხე (გამოყენებული დატვირთვის ბუნება ან დინამიზმი და შეფასებული ტემპის ცვლილების სიჩქარით). ნიადაგის სტრესული მდგომარეობა ან, გარკვეული უზუსტობით, ამ დატვირთვის მოქმედების დრო) ეხება სატკეპნის მანქანის ეფექტს და ნიადაგის რეოლოგიურ თვისებებს.

კამერის ვიბრაციული როლიკერი
BOMAG

თიხის ნაწილაკების შემცველობის მატებასთან ერთად, ნიადაგის სიძლიერე ქვიშიან ნიადაგებთან შედარებით იზრდება 1,5-2-ჯერ. შეკრული ნიადაგების ფაქტობრივი ტენიანობა არის ძალიან მნიშვნელოვანი მაჩვენებელი, რომელიც გავლენას ახდენს არა მხოლოდ მათ სიმტკიცეზე, არამედ მათ კომპაქტურობაზე. ასეთი ნიადაგები საუკეთესოდ იკუმშება ეგრეთ წოდებული ოპტიმალური ტენიანობის პირობებში. რამდენადაც რეალური ტენიანობა აღემატება ამ ოპტიმალურს, ნიადაგის სიმტკიცე მცირდება (2-ჯერ) და მნიშვნელოვნად მცირდება მისი შესაძლო დატკეპნის ზღვარი და ხარისხი. პირიქით, ტენიანობის ოპტიმალურ დონეზე დაქვეითებისას მკვეთრად იზრდება დაჭიმვის სიმტკიცე (ოპტიმალურის 85%-ზე - 1,5-ჯერ, ხოლო 75%-ზე - 2-ჯერ). ამიტომ არის ასე რთული დაბალტენიანობის შეკრული ნიადაგების დატკეპნა.

ნიადაგის შეკუმშვასთან ერთად იზრდება მისი სიმტკიცეც. კერძოდ, როდესაც ნაპირზე დატკეპნის კოეფიციენტი აღწევს 0,95-ს, შეკრული ნიადაგის სიმტკიცე მატულობს 1,5–1,6–ჯერ, ხოლო 1,0–ზე – 2,2–2,3–ჯერ დატკეპნის საწყის მომენტში არსებულ სიძლიერესთან შედარებით ( დატკეპნის კოეფიციენტი 0,80–0,85 ).

თიხიან ნიადაგებში, რომლებსაც აქვთ გამოხატული რეოლოგიური თვისებები მათი სიბლანტის გამო, დინამიური კომპრესიული სიმტკიცე შეიძლება გაიზარდოს 1,5-2-ჯერ დატვირთვის დროით 20 ms (0,020 წმ), რაც შეესაბამება ვიბრაციულ-ზემოქმედების დატვირთვის გამოყენების სიხშირეს. 25–30 ჰც, ხოლო ათვლისთვის – თუნდაც 2,5-ჯერ სტატიკური სიძლიერესთან შედარებით. ამ შემთხვევაში, ასეთი ნიადაგების დეფორმაციის დინამიური მოდული იზრდება 3-5-ჯერ ან მეტჯერ.

ეს მიუთითებს შეკრულ ნიადაგებზე უფრო მაღალი დინამიური დატკეპნის ზეწოლის გამოყენების აუცილებლობაზე, ვიდრე სტატიკური, რათა მივიღოთ იგივე დეფორმაცია და დატკეპნის შედეგი. ცხადია, ამიტომ, ზოგიერთი შეკრული ნიადაგი შეიძლება ეფექტურად დატკეპნოთ სტატიკური წნევით 6–7 კგფ/სმ 2 (პნევმატური ლილვაკები), ხოლო მათ დატკეპნაზე გადასვლისას საჭირო იყო 15–20 კგფ/სმ 2 რიგის დინამიური წნევა.

ეს განსხვავება განპირობებულია შეკრული ნიადაგის დაძაბულობის მდგომარეობის ცვლილების განსხვავებული სიჩქარით, 10-ჯერ გაზრდით მისი სიძლიერე იზრდება 1,5–1,6–ჯერ, ხოლო 100–ჯერ – 2,5–ჯერ. პნევმატური გორგოლაჭისთვის, კონტაქტის წნევის ცვლილების სიჩქარე დროთა განმავლობაში არის 30–50 კგფ/სმ 2 *წმ, ჭურჭლისა და ვიბრაციული ლილვაკებისთვის – დაახლოებით 3000–3500 კგფ/სმ 2 *წმ, ე.ი. ზრდა 70-100-ჯერ.

ვიბრაციული ლილვაკების ფუნქციონალური პარამეტრების სწორი მინიჭებისთვის მათი შექმნის დროს და ამ ვიბრაციული ლილვაკების ტექნოლოგიური პროცესის გასაკონტროლებლად, რომლებიც ასრულებენ შეკრული და სხვა ტიპის ნიადაგების დატკეპნის მუშაობას, ძალზე მნიშვნელოვანია და აუცილებელია იცოდეთ არა მხოლოდ ამ ნიადაგების სიძლიერის ლიმიტებისა და დეფორმაციის მოდულების ცვლილების ხარისხობრივი გავლენა და ტენდენციები, რაც დამოკიდებულია მათ მარცვლოვან შემადგენლობაზე, ტენიანობაზე, სიმკვრივესა და დატვირთვის დინამიკაზე, მაგრამ ასევე აქვს ამ მაჩვენებლების სპეციფიკური მნიშვნელობები.

ასეთი საჩვენებელი მონაცემები სტატიკური და დინამიური დატვირთვის დროს 0,95 სიმკვრივის კოეფიციენტის მქონე ნიადაგების სიმტკიცის ზღვრებზე დაადგინა პროფესორმა ნ. ია-მ (ცხრილი 1).

ცხრილი 1
ნიადაგების სიძლიერის ლიმიტები (კგფ/სმ2) დატკეპნის კოეფიციენტით 0,95
და ოპტიმალური ტენიანობა

მნიშვნელოვანია აღინიშნოს, რომ სიმკვრივის 1.0-მდე (100%) მატებასთან ერთად, ზოგიერთი უაღრესად შეკრული თიხის დინამიური კომპრესიული სიმტკიცე. ოპტიმალური ტენიანობაგაიზრდება 35–38 კგფ/სმ2-მდე. როდესაც ტენიანობა მცირდება ოპტიმალურის 80%-მდე, რომელიც შეიძლება იყოს თბილ, ცხელ ან მშრალ ადგილებში მთელ რიგ ქვეყნებში, მათი სიძლიერე შეიძლება მიაღწიოს კიდეც. დიდი ღირებულებები– 35–45 კგფ/სმ2 (სიმკვრივე 95%) და თუნდაც 60–70 კგფ/სმ2 (100%).

რა თქმა უნდა, ასეთი მაღალი სიმტკიცის ნიადაგების დატკეპნა შესაძლებელია მხოლოდ მძიმე ვიბროზემოქმედების ბალიშებით. გლუვი ბარაბანი ვიბრაციული ლილვაკების საკონტაქტო წნევა, თუნდაც ოპტიმალური ტენიანობის ჩვეულებრივი თიხნარისთვის, აშკარად არასაკმარისი იქნება სტანდარტებით მოთხოვნილი დატკეპნის შედეგის მისაღებად.

ბოლო დრომდე, სტატიკური და ვიბრაციული როლიკერის გლუვი ან შეფუთული როლიკერის ქვეშ კონტაქტური წნევის შეფასება ან გაანგარიშება ხდებოდა ძალიან მარტივად და დაახლოებით არაპირდაპირი და არც თუ ისე დასაბუთებული ინდიკატორებისა და კრიტერიუმების გამოყენებით.

ეფუძნება ვიბრაციის თეორიას, ელასტიურობის თეორიას, თეორიულ მექანიკას, ნიადაგების მექანიკას და დინამიკას, განზომილებებისა და მსგავსების თეორიას, ბორბლიანი სატრანსპორტო საშუალებების გადაკვეთის შესაძლებლობის თეორიას და როლიკებით კვარცხლბეკის ურთიერთქმედების შესწავლას. ასფალტ-ბეტონის ნაზავის დატკეპნილი ხაზოვანი დეფორმირებადი ფენის ზედაპირი, დატეხილი ქვის ძირი და ძირი ნიადაგი, უნივერსალური და საკმაოდ მარტივი ანალიტიკური ურთიერთობა ბორბლიანი ან ლილვაკის ტიპის ლილვის ნებისმიერი სამუშაო ნაწილის ქვეშ საკონტაქტო წნევის დასადგენად (პნევმატური საბურავის ბორბალი, გლუვი მყარი, რეზინიზებული, კამერა, გისოსიანი ან ზოლიანი ბარაბანი):

σ o – დოლის მაქსიმალური სტატიკური ან დინამიური წნევა;
Q in – როლიკებით მოდულის წონის დატვირთვა;
R o არის როლიკერის მთლიანი ზემოქმედების ძალა ვიბროდინამიკური დატვირთვის დროს;
R o = Q K d-ში
E o – დატკეპნილი მასალის დეფორმაციის სტატიკური ან დინამიური მოდული;
თ – მასალის დატკეპნილი ფენის სისქე;
B, D – როლიკერის სიგანე და დიამეტრი;
σ p – დატკეპნილი მასალის საბოლოო სიმტკიცე (მოტეხილობა);
K d – დინამიური კოეფიციენტი

მისი უფრო დეტალური მეთოდოლოგია და ახსნა-განმარტებები წარმოდგენილია 2003 წლის ანალოგიურ კოლექცია-კატალოგში „საგზაო აღჭურვილობა და ტექნოლოგია“. აქ მხოლოდ მიზანშეწონილია აღვნიშნოთ, რომ გლუვი დოლის ლილვაკებისგან განსხვავებით, ზედაპირის მთლიანი დასახლების განსაზღვრისას. მასალა δ 0, მაქსიმალური დინამიური ძალა R 0 და კონტაქტის წნევა σ 0 კამერისთვის, გისოსებისა და ღეროების ლილვაკებისთვის, მათი ლილვაკების სიგანე ტოლია გლუვი ბარაბნის როლიკებისთვის, ხოლო პნევმატური და რეზინით დაფარული ლილვაკებისთვის, ექვივალენტური დიამეტრია. გამოყენებულია.

მაგიდაზე სურათი 2 წარმოადგენს გამოთვლების შედეგებს მითითებული მეთოდის გამოყენებით და დინამიური ზემოქმედების ძირითადი ინდიკატორების ანალიტიკური დამოკიდებულებების, მათ შორის კონტაქტური წნევის, გლუვი ბარაბნისა და კამერის ვიბრაციული ლილვაკების რამდენიმე კომპანიისგან, რათა გაანალიზდეს მათი დატკეპნის უნარი გზის კალაპოტში ჩამოსხმისას. 60 სმ ფენის მქონე წვრილმარცვლოვანი ნიადაგების შესაძლო ტიპებიდან (ფხვიერ და მკვრივ მდგომარეობაში დატკეპნის კოეფიციენტი უდრის 0,85–0,87 და 0,95–0,96 შესაბამისად, დეფორმაციის მოდული E 0 = 60 და 240 კგფ. /სმ 2, ხოლო როლიკერის ვიბრაციის რეალური ამპლიტუდის მნიშვნელობა ასევე არის, შესაბამისად, a = A 0 /A ∞ = 1.1 და 2.0), ე.ი. ყველა ლილვაკს აქვს იგივე პირობები მათი კომპაქტური შესაძლებლობების გამოვლენისთვის, რაც იძლევა გამოთვლის შედეგებს და მათ შედარებას აუცილებელ სისწორეს.

სს "VAD"-ს აქვს ფლოტში სწორად და ეფექტურად მოქმედი ნიადაგის კომპაქტური გლუვი ბარაბანი ვიბრაციული ლილვაკები Dynapac-ისგან, დაწყებული ყველაზე მსუბუქიდან ( CA152D) და მთავრდება უმძიმესი ( CA602D). აქედან გამომდინარე, სასარგებლო იყო გამოთვლილი მონაცემების მოპოვება ერთ-ერთი ამ საციგურაო მოედანისთვის ( CA302D) და შევადაროთ სამი ჰამის მოდელის მონაცემებს მსგავსი და მსგავსი წონა, შექმნილი უნიკალური პრინციპით (რხევადი როლიკერის დატვირთვის გაზრდით მისი წონის და სხვა ვიბრაციის მაჩვენებლების შეცვლის გარეშე).

მაგიდაზე 2 ასევე აჩვენებს რამდენიმე უმსხვილეს ვიბრაციულ ლილვაკებს ორი კომპანიისგან ( ბომაგი, ორენშტეინი და კოპელი), მათ შორის მათი კამერის ანალოგები და ბილიკი ვიბრაციული ლილვაკების მოდელები (A-8, A-12, PVK-70EA).

ვიბრაციის რეჟიმი ნიადაგი ფხვიერია, K y = 0,85–0,87 სთ = 60 სმ; E 0 = 60 კგფ/სმ 2 a = 1.1 კ დ R 0, ტფ p kd, კგფ/სმ 2 σ od, kgf/cm 2 Dynapac, CA 302D, გლუვი, Q вm = 8,1 ტ Р 0 = 14,6/24,9 ტფ სუსტი 1,85 15 3,17 4,8 ძლიერი 2,12 17,2 3,48 5,2 ჰამ 3412, გლუვი, Q вm = 6,7 ტ Р 0 = 21,5/25,6 ტფ სუსტი 2,45 16,4 3,4 5,1 ძლიერი 3 20,1 3,9 5,9 ჰამ 3414, გლუვი, Q вm = 8,2 ტ P 0m = 21,5/25,6 ტფ სუსტი 1,94 15,9 3,32 5 ძლიერი 2,13 17,5 3,54 5,3 Hamm 3516, გლუვი, Q inm = 9,3 ტ P 0m = 21,5/25,6 ტფ სუსტი 2,16 20,1 3,87 5,8 ძლიერი 2,32 21,6 4,06 6,1 Bomag, BW 225D-3, გლუვი, Q inm = 17,04 ტ P 0m = 18.2/33.0 tf სუსტი 1,43 24,4 4,24 6,4 ძლიერი 1,69 28,6 4,72 7,1 Q inm = 16,44 ტ P 0m = 18.2/33.0 tf სუსტი 1,34 22 12,46 18,7 ძლიერი 1,75 28,8 14,9 22,4 Q вm = 17,57 ტ P 0m = 34/46 ტფ სუსტი 1,8 31,8 5 7,5 ძლიერი 2,07 36,4 5,37 8,1 Q вm = 17,64 ტ P 0m = 34/46 ტფ სუსტი 1,74 30,7 15,43 23,1 ძლიერი 2,14 37,7 17,73 26,6 გერმანია, A-8, გლუვი, Q вm = 8t P 0m = 18 tf ერთი 1,75 14 3,14 4,7 გერმანია, A-12, გლუვი, Q вm = 11,8 ტ P 0m = 36 ტფ ერთი 2,07 24,4 4,21 6,3 რუსეთი, PVK-70EA, გლუვი, Q вm = 22t P 0m = 53/75 tf სუსტი 1,82 40,1 4,86 7,3 ძლიერი 2,52 55,5 6,01 9,1

ბრენდი, ვიბრაციული როლიკებით მოდელი, დრამის ტიპი ვიბრაციის რეჟიმი ნიადაგი მკვრივია, K y = 0,95–0,96 h = 60 სმ; E 0 = 240 კგფ/სმ 2 a = 2 კ დ R 0, ტფ p kd, კგფ/სმ 2 σ 0d, kgf/cm 2 Dynapac, CA 302D, გლუვი, Q вm = 8,1 ტ P 0 = 14,6/24,9 ტფ სუსტი 2,37 19,2 3,74 8,9 ძლიერი 3,11 25,2 4,5 10,7 ჰამ 3412, გლუვი, Q вm = 6,7 ტ P 0 = 21,5/25,6 ტფ სუსტი 3,88 26 4,6 11 ძლიერი 4,8 32,1 5,3 12,6 ჰამ 3414, გლუვი, Q вm = 8,2 ტ P 0 = 21,5/25,6 ტფ სუსტი 3,42 28 4,86 11,6 ძლიერი 3,63 29,8 5,05 12 Hamm 3516, გლუვი, Q вm = 9,3 ტ P 0 = 21,5/25,6 ტფ სუსტი 2,58 24 4,36 10,4 ძლიერი 3,02 28,1 4,84 11,5 Bomag, BW 225D-3, გლუვი, Q inm = 17,04 ტ P 0 = 18.2/33.0 ტფ სუსტი 1,78 30,3 4,92 11,7 ძლიერი 2,02 34,4 5,36 12,8 Bomag, BW 225РD-3, კამერა, Q inm = 16,44 ტ P 0 = 18.2/33.0 ტფ სუსტი 1,82 29,9 15,26 36,4 ძლიერი 2,21 36,3 17,36 41,4 Orenstein and Koppel, SR25S, გლუვი, Q вm = 17,57 ტ P 0 = 34/46 ტფ სუსტი 2,31 40,6 5,76 13,7 ძლიერი 2,99 52,5 6,86 16,4 ორენშტეინი და კოპელი, SR25D, კამერა, Q вm = 17,64 ტ P 0 = 34/46 ტფ სუსტი 2,22 39,2 18,16 43,3 ძლიერი 3 52,9 22,21 53 გერმანია, A-8, გლუვი, Q вm = 8t P 0 = 18 ტფ ერთი 3,23 25,8 4,71 11,2 გერმანია, A-12, გლუვი, Q вm = 11,8 ტ P 0 = 36 ტფ ერთი 3,2 37,7 5,6 13,4 რუსეთი, PVK-70EA, გლუვი, Q вm = 22t P 0 = 53/75 tf სუსტი 2,58 56,7 6,11 14,6 ძლიერი 4,32 95,1 8,64 20,6

ცხრილი 2

მონაცემთა ანალიზის ცხრილი. 2 საშუალებას გვაძლევს გამოვიტანოთ გარკვეული დასკვნები და დასკვნები, მათ შორის პრაქტიკული:

• შექმნილია გლაკოვალის ვიბრაციული ლილვაკები, მათ შორის საშუალო წონა (CA302D, ჰამი 3412და 3414 ) დინამიური კონტაქტის წნევა მნიშვნელოვნად აღემატება (ქვედატკეპნილ ნიადაგებზე 2-ჯერ) მძიმე სტატიკური ლილვაკების წნევას (პნევმატური ბორბლის ტიპი, რომელიც იწონის 25 ტონას ან მეტს), ამიტომ მათ შეუძლიათ დატკეპნონ არაშეკრული, ცუდად შეკრული და მსუბუქი შეკრული ნიადაგები. საკმაოდ ეფექტურად და გზის მუშაკებისთვის მისაღები ფენის სისქით;
• კამერის ვიბრაციული ლილვაკები, მათ შორის ყველაზე დიდი და მძიმე, გლუვ ბარაბანთან შედარებით, შეუძლიათ შექმნან 3-ჯერ მეტი კონტაქტის წნევა (45-55 კგფ/სმ2-მდე) და, შესაბამისად, ისინი შესაფერისია მაღალი შეკრული და საკმაოდ წარმატებული დატკეპნისთვის. ძლიერი მძიმე თიხნარი და თიხები, მათ შორის მათი ჯიშები დაბალი ტენიანობით; ამ ვიბრაციული ლილვაკების შესაძლებლობების ანალიზი კონტაქტური წნევის თვალსაზრისით გვიჩვენებს, რომ არსებობს გარკვეული წინაპირობები ამ წნევის ოდნავ გაზრდისთვის და დიდი და მძიმე მოდელებით დატკეპნილი შეკრული ნიადაგების სისქის 35-40 სმ-მდე გაზრდის ნაცვლად დღევანდელი 25-ისა. -30 სმ;
• კომპანიის Hamm-ის გამოცდილება სამი განსხვავებული ვიბრაციული ლილვაკის შექმნისას (3412, 3414 და 3516) იგივე ვიბრაციის პარამეტრებით (რხევადი როლიკერის მასა, ამპლიტუდა, სიხშირე, ცენტრიდანული ძალა) და ვიბრაციული როლიკერის მოდულის განსხვავებული საერთო მასის გამო. ჩარჩოს წონა უნდა ჩაითვალოს საინტერესო და სასარგებლო, მაგრამ არა 100% და, პირველ რიგში, ლილვაკების ლილვაკების მიერ შექმნილი დინამიური წნევის უმნიშვნელო განსხვავების თვალსაზრისით, მაგალითად, 3412 და 3516 წლებში; მაგრამ 3516 წელს დატვირთვის იმპულსებს შორის პაუზის დრო მცირდება 25-30%-ით, იზრდება ბარაბნის კონტაქტის დრო ნიადაგთან და ზრდის ამ უკანასკნელზე ენერგიის გადაცემის ეფექტურობას, რაც ხელს უწყობს უფრო მაღალი სიმკვრივის ნიადაგის სიღრმეში შეღწევას. ;
• ვიბრაციული ლილვაკები მათი პარამეტრების მიხედვით ან თუნდაც პრაქტიკული ტესტების შედეგებზე დაყრდნობით, არასწორია და ძნელად სამართლიანი იმის თქმა, რომ ეს როლიკერი ზოგადად უკეთესია, მეორე კი ცუდი; თითოეული მოდელი შეიძლება იყოს უარესი ან, პირიქით, კარგი და შესაფერისი მისი გამოყენების სპეციფიკური პირობებისთვის (ნიადაგის ტიპი და მდგომარეობა, დატკეპნილი ფენის სისქე); შეიძლება მხოლოდ ვნანობ, რომ ვიბრაციული ლილვაკების ნიმუშები უფრო უნივერსალური და რეგულირებადი დატკეპნის პარამეტრებით უფრო მეტში გამოსაყენებლად ფართო სპექტრინიადაგის ტიპები და პირობები და შევსებული ფენების სისქე, რამაც შეიძლება გადაარჩინოს გზის მშენებელს სხვადასხვა ტიპის ნიადაგის დატკეპნის აგენტების კომპლექტის შეძენის აუცილებლობისგან წონის, ზომებისა და დატკეპნის უნარის მიხედვით.

გამოტანილი ზოგიერთი დასკვნა შეიძლება არც ისე ახალი ჩანდეს და შესაძლოა უკვე ცნობილიც კი იყოს პრაქტიკული გამოცდილება. გლუვი ვიბრაციული ლილვაკების გამოყენების უსარგებლობის ჩათვლით შეკრული, განსაკუთრებით დაბალი ტენიანობის ნიადაგების კომპაქტურად.

ავტორმა ერთ დროს გამოსცადა ტაჯიკეთის სპეციალურ საცდელ მოედანზე ლანგარის თიხნარის დატკეპნის ტექნოლოგია, რომელიც მოთავსებულია ახლა მოქმედი ნურეკის ჰიდროელექტროსადგურის ერთ-ერთი ყველაზე მაღალი კაშხლის სხეულში (300 მ). თიხნარის შემადგენლობაში შედიოდა 1-დან 11%-მდე ქვიშიანი, 77-85% სილა და 12-14% თიხის ნაწილაკები, პლასტიურობის რიცხვი იყო 10-14, ოპტიმალური ტენიანობა იყო დაახლოებით 15,3-15,5%, ბუნებრივი ტენიანობა იყო მხოლოდ 7. – 9%, ე.ი. არ აღემატებოდა 0.6-ს ოპტიმალური მნიშვნელობიდან.

თიხნარის დატკეპნა ხდებოდა სხვადასხვა ლილვაკების გამოყენებით, მათ შორის, სპეციალურად ამ კონსტრუქციისთვის შექმნილი ძალიან დიდი ბილიკი ვიბრაციული როლიკებით. PVK-70EA(22t, იხ. ცხრილი 2), რომელსაც ჰქონდა საკმაოდ მაღალი ვიბრაციის პარამეტრები (ამპლიტუდა 2.6 და 3.2 მმ, სიხშირე 17 და 25 ჰც, ცენტრიდანული ძალა 53 და 75 ტფ). თუმცა, ნიადაგის დაბალი ტენიანობის გამო, ამ მძიმე როლიკებით საჭირო დატკეპნა 0,95 მიღწეული იყო მხოლოდ არაუმეტეს 19 სმ-ის ფენაში.

უფრო ეფექტურად და წარმატებულად, ეს როლიკერი, ისევე როგორც A-8 და A-12, დატკეპნილია ფხვიერი ხრეშისა და კენჭის მასალებს, რომლებიც ფენებში იყო 1,0-1,5 მ-მდე.

გაზომილი დაძაბულობების საფუძველზე სხვადასხვა სიღრმეზე მოთავსებული სანაპიროზე განთავსებული სპეციალური სენსორების გამოყენებით, აშენდა ამ დინამიური წნევის დაშლის მრუდი ნიადაგის სიღრმეზე, რომელიც დატკეპნილია სამი მითითებული ვიბრაციული ლილვაკით (ნახ. 2).

ბრინჯი. 2. ექსპერიმენტული დინამიური წნევის დაშლის მრუდი

მთლიან წონაში, ზომებში, ვიბრაციის პარამეტრებში და კონტაქტურ წნევაში საკმაოდ მნიშვნელოვანი განსხვავებების მიუხედავად (სხვაობამ მიაღწია 2-2,5-ჯერ), ნიადაგში ექსპერიმენტული წნევის მნიშვნელობები (ფარდობით ერთეულებში) აღმოჩნდა ახლოს და ემორჩილება იგივე ნიმუში (წერტილებიანი მრუდი ნახ. 2-ის გრაფიკზე) და იმავე გრაფიკზე ნაჩვენები ანალიტიკური დამოკიდებულება.

საინტერესოა, რომ ზუსტად იგივე დამოკიდებულებაა თანდაყოლილი ექსპერიმენტული სტრესის დაშლის მრუდებში ნიადაგის მასის წმინდა შოკური დატვირთვის დროს (დამტვრეული ფილის დიამეტრი 1 მ და წონა 0,5–2,0 ტ). ორივე შემთხვევაში, α მაჩვენებელი უცვლელი რჩება და უდრის ან ახლოსაა 3/2-თან. მხოლოდ კოეფიციენტი K იცვლება დინამიური დატვირთვის ხასიათის ან „სიმძიმის“ (აგრესიულობის) შესაბამისად 3.5-დან 10-მდე. ნიადაგის უფრო „მკვეთრი“ დატვირთვისას ის უფრო დიდია, „დუნე“ დატვირთვისას ნაკლებია.

ეს კოეფიციენტი K ემსახურება როგორც „რეგულატორი“ სტრესის შესუსტების ხარისხისთვის ნიადაგის სიღრმეზე. როდესაც მისი ღირებულება მაღალია, ძაბვები უფრო სწრაფად მცირდება, ხოლო დატვირთვის ზედაპირიდან დაშორებისას მცირდება დამუშავებული ნიადაგის ფენის სისქე. როგორც K მცირდება, შესუსტების ნიმუში ხდება უფრო გლუვი და მიუახლოვდება შესუსტების მრუდს სტატიკური წნევა(ნახ. 2-ში Boussinet-ს აქვს α = 3/2 და K = 2.5). ამ შემთხვევაში, უფრო მაღალი წნევა თითქოს ღრმად „შეაღწევს“ ნიადაგს და მატულობს დატკეპნის ფენის სისქე.

ვიბრაციული ლილვაკების პულსის ეფექტების ბუნება დიდად არ განსხვავდება და შეიძლება ვივარაუდოთ, რომ K მნიშვნელობები იქნება 5-6 დიაპაზონში. და ცნობილთან და ახლობლებთან სტაბილური ხასიათიშედარებით დინამიური წნევის შესუსტება ვიბრაციული ლილვაკების ქვეშ და საჭირო ფარდობითი დაძაბულობის გარკვეული მნიშვნელობები (ნიადაგის სიძლიერის ლიმიტის ფრაქციებში) ნიადაგის ნაპირის შიგნით, შესაძლებელია, გონივრული ალბათობით, დადგინდეს ფენის სისქე. რომელშიც იქ მოქმედი ზეწოლა უზრუნველყოფს დატკეპნის კოეფიციენტის განხორციელებას, მაგალითად, 0,95 ან 0,98.

პრაქტიკის, საცდელი დატკეპნისა და მრავალი გამოკვლევის შედეგად, დადგენილია ასეთი ნიადაგშიდა წნევის მიახლოებითი მნიშვნელობები და წარმოდგენილია ცხრილში. 3.

ცხრილი 3

ასევე არსებობს დატკეპნილი ფენის სისქის განსაზღვრის გამარტივებული მეთოდი გლუვი როლიკებით ვიბრაციული როლიკერის გამოყენებით, რომლის მიხედვითაც ვიბრაციული როლიკერის მოდულის ყოველ ტონას შეუძლია უზრუნველყოს დაახლოებით შემდეგი ფენის სისქე (ნიადაგის ოპტიმალური ტენით და საჭირო ვიბრაციული როლიკერის პარამეტრები):

• ქვიშა დიდია, საშუალო, ASG – 9–10 სმ;
• წვრილი ქვიშა, მათ შორის მტვერი – 6–7 სმ;
• მსუბუქი და საშუალო ქვიშიანი თიხნარი – 4–5 სმ;
• მსუბუქი თიხნარი – 2–3 სმ.

დასკვნა. თანამედროვე გლუვი ბარაბანი და ბალიშის ვიბრაციული ლილვაკები არის ნიადაგის ეფექტური კომპაქტორები, რომლებსაც შეუძლიათ უზრუნველყონ აშენებული ქვეგრადის საჭირო ხარისხი. საგზაო ინჟინრის ამოცანაა კომპეტენტურად გააცნობიეროს ამ საშუალებების შესაძლებლობები და მახასიათებლები სწორი ორიენტაციისთვის მათ შერჩევასა და პრაქტიკულ გამოყენებაში.

ნებისმიერის დატკეპნის კოეფიციენტი ნაყარი მასალაგვიჩვენებს, რამდენად შეიძლება შემცირდეს მისი მოცულობა ერთი და იგივე მასით დატკეპნის გამო ან ბუნებრივი შეკუმშვა. ეს მაჩვენებელი გამოიყენება შემავსებლის რაოდენობის დასადგენად როგორც შეძენისას, ასევე თავად მშენებლობის პროცესში. იმის გამო, რომ ნებისმიერი ფრაქციის დაფქული ქვის წონა გაიზრდება დატკეპნის შემდეგ, აუცილებელია მასალის მიწოდება დაუყოვნებლივ. და იმისათვის, რომ არ შეიძინოთ ძალიან ბევრი, გამოდგება კორექტირების ფაქტორი.

დატკეპნის კოეფიციენტი (K y) არის მნიშვნელოვანი მაჩვენებელი, რომელიც საჭიროა არა მხოლოდ სწორი ფორმირებამასალების შეკვეთა. ამ პარამეტრის ცოდნა შერჩეული ფრაქციისთვის, შესაძლებელია ხრეშის ფენის შემდგომი შეკუმშვის პროგნოზირება სამშენებლო კონსტრუქციებით დატვირთვის შემდეგ, ისევე როგორც თავად ობიექტების სტაბილურობა.

ვინაიდან დატკეპნის კოეფიციენტი წარმოადგენს მოცულობის შემცირების ხარისხს, ის იცვლება რამდენიმე ფაქტორის გავლენის ქვეშ:

1. ჩატვირთვის მეთოდი და პარამეტრები (მაგალითად, რა სიმაღლიდან სრულდება უკანა შევსება).

2. ტრანსპორტის თავისებურებები და მგზავრობის ხანგრძლივობა - ბოლოს და ბოლოს, სტაციონარულ მასაშიც კი, თანდათანობით დატკეპნა ხდება მაშინ, როდესაც ის იკლებს საკუთარ წონაზე.

3. დაფქული ქვის ფრაქციები და მარცვლეულის შემცველობა კონკრეტული კლასის ქვედა ზღვარზე მცირე ზომის.

4. ქერცლიანობა - ნემსის ფორმის ქვები არ იძლევა იმდენ ნალექს, რამდენსაც კუბოიდური.

შემდგომში სიძლიერე დამოკიდებულია იმაზე, თუ რამდენად ზუსტად განისაზღვრა დატკეპნის ხარისხი. ბეტონის კონსტრუქციები, შენობის საძირკველი და გზის საფარი.

თუმცა, არ დაგავიწყდეთ, რომ ადგილზე დატკეპნა ზოგჯერ მხოლოდ ზედა ფენაზე ხდება და ამ შემთხვევაში გამოთვლილი კოეფიციენტი სრულად არ შეესაბამება ბალიშის რეალურ შეკუმშვას. ამაში განსაკუთრებით დამნაშავეები არიან სახლის ხელოსნები და ნახევრად პროფესიონალები. სამშენებლო ეკიპაჟებიმეზობელი ქვეყნებიდან. მიუხედავად იმისა, რომ ტექნოლოგიის მოთხოვნების მიხედვით, შიგთავსის თითოეული ფენა უნდა შემობრუნდეს და შემოწმდეს ცალკე.

კიდევ ერთი ნიუანსი - დატკეპნის ხარისხი გამოითვლება მასაზე, რომელიც შეკუმშულია გვერდითი გაფართოების გარეშე, ანუ შემოიფარგლება კედლებით და ვერ გავრცელდება. ადგილზე ყოველთვის არ იქმნება დამსხვრეული ქვის ნებისმიერი ფრაქციის შევსების ასეთი პირობები, ამიტომ მცირე შეცდომა დარჩება. გაითვალისწინეთ ეს დიდი სტრუქტურების დასახლების გაანგარიშებისას.

ტრანსპორტირების დროს დალუქვა

იპოვე რამდენიმე სტანდარტული ღირებულებაშეკუმშვა არც ისე მარტივია - ძალიან ბევრი ფაქტორი გავლენას ახდენს მასზე, როგორც ზემოთ განვიხილეთ. დამსხვრეული ქვის დატკეპნის კოეფიციენტი შეიძლება მიუთითებდეს მომწოდებლის მიერ თანმხლები დოკუმენტები, თუმცა GOST 8267-93 ამას პირდაპირ არ მოითხოვს. მაგრამ ხრეშის ტრანსპორტირება, განსაკუთრებით დიდი რაოდენობით, ავლენს მნიშვნელოვან განსხვავებას მოცულობებში დატვირთვისას და მასალის მიწოდების საბოლოო წერტილში. ამიტომ, კორექტირების ფაქტორი, რომელიც ითვალისწინებს მის დატკეპნას, უნდა იყოს შეტანილი კონტრაქტში და მონიტორინგი მოხდეს შეგროვების პუნქტში.

ერთადერთი ნახსენები მიმდინარე GOST-დან არის ის, რომ დეკლარირებული მაჩვენებელი, მიუხედავად ფრაქციისა, არ უნდა აღემატებოდეს 1.1-ს. მომწოდებლებმა, რა თქმა უნდა, იციან ეს და ცდილობენ შეინარჩუნონ მცირე მარაგი ისე, რომ უკან დაბრუნება არ მოხდეს.

გაზომვის მეთოდი ხშირად გამოიყენება მიღების დროს, როდესაც ადგილზე მიტანილია სამშენებლო დატეხილი ქვა, რადგან ის შეკვეთილია არა ტონებში, არამედ კუბურ მეტრში. ტრანსპორტის ჩამოსვლისას, დატვირთული სხეული უნდა გაიზომოს შიგნიდან საზომი ლენტით, რათა გამოვთვალოთ მიწოდებული ხრეშის მოცულობა და შემდეგ გავამრავლოთ იგი 1.1-ზე. ეს საშუალებას მოგცემთ უხეშად განსაზღვროთ, რამდენი კუბი იყო ჩასმული მანქანაში გაგზავნამდე. თუ დატკეპნის გათვალისწინებით მიღებული ფიგურა ნაკლებია, ვიდრე მითითებულია თანმხლებ დოკუმენტებში, ეს ნიშნავს, რომ მანქანა იყო დატვირთული. თანაბარი ან მეტი - შეგიძლიათ განტვირთვის ბრძანება.

დატკეპნა ადგილზე

ზემოაღნიშნული მაჩვენებელი გათვალისწინებულია მხოლოდ ტრანსპორტირებისთვის. სამშენებლო მოედნის პირობებში, სადაც დატეხილი ქვა იტკეპნება ხელოვნურად და მძიმე მანქანების გამოყენებით (ვიბრაციული ფირფიტა, ლილვაკი), ეს კოეფიციენტი შეიძლება გაიზარდოს 1,52-მდე. და შემსრულებლებმა აუცილებლად უნდა იცოდნენ ხრეშის შიგთავსის შეკუმშვა.

როგორც წესი, საჭირო პარამეტრი მითითებულია პროექტის დოკუმენტაცია. მაგრამ როდის ზუსტი ღირებულებაარ არის საჭირო, გამოიყენეთ საშუალო ინდიკატორები SNiP 3.06.03-85-დან:

• 40-70 ფრაქციის გამძლე დატეხილი ქვისთვის მოცემულია დატკეპნა 1.25-1.3 (თუ მისი ხარისხი არ არის M800-ზე დაბალი).
• M600-მდე სიმტკიცის ქანებისთვის - 1.3-დან 1.5-მდე.

5-20 და 20-40 მმ-იანი მცირე და საშუალო ზომის კლასებისთვის, ეს მაჩვენებლები არ არის დადგენილი, რადგან ისინი უფრო ხშირად გამოიყენება მხოლოდ 40-70 მარცვლეულის ზედა მზიდი ფენის გაფუჭებისას.

ლაბორატორიული კვლევა

დატკეპნის კოეფიციენტი გამოითვლება ლაბორატორიული ტესტის მონაცემების საფუძველზე, სადაც მასა იკუმშება და ტესტირება ხდება სხვადასხვა მოწყობილობებზე. აქ არის მეთოდები:

1. ტომების ჩანაცვლება (GOST 28514-90).

2. დამსხვრეული ქვის სტანდარტული ფენა-ფენა დატკეპნა (GOST 22733-2002).

3. ექსპრეს მეთოდები სამი ტიპის სიმკვრივის მრიცხველის გამოყენებით: სტატიკური, წყლის ბუშტი ან დინამიური.

შედეგების მიღება შესაძლებელია დაუყოვნებლივ ან 1-4 დღის შემდეგ, არჩეული კვლევის მიხედვით. სტანდარტული ტესტისთვის ერთი ნიმუში ეღირება 2500 რუბლი და სულ მცირე ხუთი მათგანი იქნება საჭირო. თუ მონაცემები საჭიროა დღის განმავლობაში, ექსპრეს მეთოდები გამოიყენება მინიმუმ 10 ქულის შერჩევის შედეგების საფუძველზე (თითოეულისთვის 850 რუბლი). გარდა ამისა, თქვენ მოგიწევთ გადაიხადოთ ლაბორანტის გამგზავრება - დაახლოებით 3 ათასი მეტი. მაგრამ დიდი ობიექტების მშენებლობა არ შეიძლება გაკეთდეს ზუსტი მონაცემების გარეშე და მით უმეტეს, გარეშე ოფიციალური დოკუმენტები, რომელიც ადასტურებს კონტრაქტორის შესაბამისობას პროექტის მოთხოვნებთან.

როგორ გავარკვიოთ დატკეპნის ხარისხი თავად?

საველე პირობებში და კერძო მშენებლობის საჭიროებებისთვის, ასევე შესაძლებელი იქნება თითოეული ზომისთვის საჭირო კოეფიციენტის დადგენა: 5-20, 20-40, 40-70. მაგრამ ამისათვის ჯერ უნდა იცოდეთ მათი მოცულობითი სიმკვრივე. იგი განსხვავდება მინერალოგიური შემადგენლობის მიხედვით, თუმცა ოდნავ. გაცილებით დიდი გავლენა მოცულობითი წონადატეხილი ქვის ფრაქციები უზრუნველყოფს. გამოთვლებისთვის შეგიძლიათ გამოიყენოთ საშუალო მონაცემები:

ფრაქციები, მმ	ნაყარი, კგ/მ3
	გრანიტი	ხრეში
0-5	1500	—
5-10	1430	1410
5-20	1400	1390
20-40	1380	1370
40-70	1350	1340

უფრო ზუსტი სიმკვრივის მონაცემები კონკრეტული ფრაქციისთვის განისაზღვრება ლაბორატორიაში. ან სამშენებლო ნანგრევების ცნობილი მოცულობის აწონვით, რასაც მოჰყვება მარტივი გამოთვლა:

• ნაყარი წონა = მასა/მოცულობა.

ამის შემდეგ ნარევს ახვევენ იმ მდგომარეობამდე, რომელშიც გამოყენებული იქნება ადგილზე და გაზომილია ლენტით. გამოთვლა კეთდება ისევ ზემოაღნიშნული ფორმულის გამოყენებით და შედეგად მიიღება ორი განსხვავებული სიმკვრივე - დატკეპნამდე და შემდეგ. ორივე რიცხვის გაყოფით ჩვენ ვიგებთ დატკეპნის კოეფიციენტს სპეციალურად ამ მასალისთვის. თუ ნიმუშის წონა იგივეა, შეგიძლიათ უბრალოდ იპოვოთ ორი მოცულობის თანაფარდობა - შედეგი იგივე იქნება.

გთხოვთ გაითვალისწინოთ: თუ დატკეპნის შემდეგ ინდიკატორი იყოფა საწყის სიმკვრივეზე, პასუხი იქნება ერთზე მეტი - სინამდვილეში, ეს არის დატკეპნის მატერიალური რეზერვის ფაქტორი. იგი გამოიყენება მშენებლობაში, თუ ცნობილია საბოლოო პარამეტრები ხრეშის საწოლიდა თქვენ უნდა დაადგინოთ, თუ რამდენი დატეხილი ქვა უნდა შეუკვეთოთ შერჩეული ფრაქციისგან. როდესაც გამოითვლება უკან, შედეგი არის ერთზე ნაკლები მნიშვნელობა. მაგრამ ეს რიცხვები ეკვივალენტურია და გამოთვლების გაკეთებისას მნიშვნელოვანია მხოლოდ არ დაიბნეთ რომელი ავიღოთ.

დატეხილი ქვის დატკეპნის კოეფიციენტი არის განზომილებიანი მაჩვენებელი, რომელიც ახასიათებს მასალის მოცულობის ცვლილების ხარისხს დატკეპნის, შეკუმშვისა და ტრანსპორტირების დროს. მხედველობაში მიიღება შემავსებლის საჭირო რაოდენობის გაანგარიშებისას, შეკვეთით მიწოდებული პროდუქციის მასის შემოწმებისას და დატვირთვის მზიდი კონსტრუქციებისთვის საძირკვლის მომზადებისას, ნაყარი და სხვა მახასიათებლები. კონკრეტული ბრენდის სტანდარტული ნომერი განისაზღვრება ლაბორატორიულ პირობებში, რეალური არ არის სტატიკური მნიშვნელობა და ასევე დამოკიდებულია რიგ თანდაყოლილ თვისებებზე და გარე პირობებზე.

დატკეპნის კოეფიციენტი გამოიყენება ნაყარი სამშენებლო მასალებთან მუშაობისას. მათი სტანდარტული რაოდენობა მერყეობს 1.05-დან 1.52-მდე. ხრეშისა და გრანიტის დატეხილი ქვის საშუალო ღირებულებაა 1.1, გაფართოებული თიხა - 1.15, ქვიშა-ხრეშის ნარევები - 1.2 (წაიკითხეთ ქვიშის დატკეპნის ხარისხი). რეალური მაჩვენებელი დამოკიდებულია შემდეგ ფაქტორებზე:

• ზომა: რაც უფრო პატარაა მარცვალი, მით უფრო ეფექტურია დატკეპნა.
• ქერტლი: ნემსის ფორმის და არარეგულარული ფორმის დამსხვრეული ქვა ნაკლებად კარგად იკუმშება, ვიდრე კუბის ფორმის აგრეგატი.
• ტრანსპორტირების ხანგრძლივობა და გამოყენებული ტრანსპორტის ტიპი. მაქსიმალური მნიშვნელობა მიიღწევა ხრეშისა და გრანიტის ქვის მიწოდებისას ნაგავსაყრელი სატვირთო მანქანებისა და რკინიგზის ვაგონებში, მინიმალური მნიშვნელობა მიიღწევა საზღვაო კონტეინერებში.
• მანქანის შევსების პირობები.
• მეთოდი: სასურველი პარამეტრის ხელით მიღწევა უფრო რთულია, ვიდრე ვიბრაციის აღჭურვილობის გამოყენება.

სამშენებლო ინდუსტრიაში, დატკეპნის კოეფიციენტი მხედველობაში მიიღება, პირველ რიგში, შეძენილი ნაყარი მასალის მასის და საძირკვლის შევსების შემოწმებისას. დიზაინის მონაცემები მიუთითებს სტრუქტურის ჩონჩხის სიმკვრივეზე. ინდიკატორი გათვალისწინებულია სხვა პარამეტრებთან ერთად სამშენებლო ნარევებიტენიანობა მნიშვნელოვან როლს ასრულებს. დატკეპნის ხარისხი გამოითვლება კედლების შეზღუდული მოცულობის მქონე ქვისთვის, ასეთი პირობები ყოველთვის არ იქმნება. თვალსაჩინო მაგალითისაძირკვლის ან სადრენაჟო ბალიში, რომელიც ივსება ემსახურება (ფრაქციები სცილდება ფენის საზღვრებს), გამოთვლების შეცდომა გარდაუვალია. მის გასანეიტრალებლად ნატეხი ქვას ყიდულობენ რეზერვში.

ამ კოეფიციენტის იგნორირება პროექტის შედგენისა და სამშენებლო სამუშაოების განხორციელებისას იწვევს არასრული მოცულობის შეძენას და მშენებარე სტრუქტურების შესრულების მახასიათებლების გაუარესებას. დატკეპნის სწორი ხარისხით შერჩეული და განხორციელებული ბეტონის მონოლითები, შენობები და გზის საძირკვლები უძლებენ მოსალოდნელ დატვირთვას.

დატკეპნის ხარისხი ადგილზე და ტრანსპორტირების დროს

დაქუცმაცებული ქვის მოცულობის გადახრა დატვირთული და საბოლოო წერტილამდე ცნობილი ფაქტია, რაც უფრო ძლიერია ვიბრაცია ტრანსპორტირებისას და რაც უფრო დიდია მანძილი, მით უფრო მაღალია მისი დატკეპნის ხარისხი. შემოტანილი მასალის ოდენობის შესაბამისობის შესამოწმებლად, ყველაზე ხშირად გამოიყენება ჩვეულებრივი ლენტი. სხეულის გაზომვის შემდეგ მიღებული მოცულობა იყოფა კოეფიციენტით და მოწმდება თანდართულ დოკუმენტაციაში მითითებული მნიშვნელობით. წილადების სიდიდის მიუხედავად ეს მაჩვენებელიარ შეიძლება იყოს 1.1-ზე ნაკლები, თუ არსებობს მაღალი მოთხოვნები მიწოდების სიზუსტეზე, ეს მოლაპარაკება და მითითებულია ხელშეკრულებაში ცალკე.

თუ ეს პუნქტი იგნორირებულია, მიმწოდებლის მიმართ პრეტენზიები უსაფუძვლოა GOST 8267-93-ის მიხედვით, პარამეტრი არ ვრცელდება სავალდებულო მახასიათებლებზე. ნაგულისხმევად დაფქული ქვისთვის იგი აღებულია 1.1-ის ტოლი, მიწოდებული მოცულობა მოწმდება მიმღებ პუნქტში, გადმოტვირთვის შემდეგ მასალა იკავებს ცოტას. მეტი სივრცე, მაგრამ დროთა განმავლობაში მცირდება.

შენობებისა და გზების საძირკვლის მომზადებისას დატკეპნის საჭირო ხარისხი მითითებულია საპროექტო დოკუმენტაციაში და დამოკიდებულია მოსალოდნელ წონაზე. პრაქტიკაში, მას შეუძლია მიაღწიოს 1.52-ს, გადახრა უნდა იყოს მინიმალური (არაუმეტეს 10%). ტამპინგი ხორციელდება ფენად 15-20 სმ სისქის ლიმიტით და სხვადასხვა ფრაქციების გამოყენებით.

გზის ზედაპირი ან საძირკვლის ბალიშები შეედინება მომზადებულ უბნებზე, კერძოდ, გასწორებულ და დატკეპნილ ნიადაგზე, დონის მნიშვნელოვანი გადახრების გარეშე. პირველი ფენა წარმოიქმნება მსხვილი ხრეშისგან ან გრანიტის დატეხილი ქვისგან. წინასწარი დატკეპნის შემდეგ ნაჭრები იყოფა პატარა ფრაქციებად, საჭიროების შემთხვევაში, ქვიშის ან ქვიშა-ხრეშის ნარევებით შევსებამდეც კი. სამუშაოს ხარისხი ცალ-ცალკე მოწმდება თითოეულ ფენაზე.

მიღებული შეკუმშვის შედეგის შესაბამისობა დიზაინთან ფასდება გამოყენებით სპეციალური აღჭურვილობა- სიმკვრივის მრიცხველი. გაზომვა ხორციელდება იმ პირობით, რომ არ არის 15% -ზე მეტი მარცვალი 10 მმ-მდე ზომით. ინსტრუმენტი ჩაეფლო 150 მმ მკაცრად ვერტიკალურად, საჭირო წნევის შენარჩუნებით, დონე გამოითვლება მოწყობილობაზე ისრის გადახრით. შეცდომების აღმოსაფხვრელად გაზომვები კეთდება 3-5 წერტილში სხვადასხვა ადგილას.

სხვადასხვა ფრაქციების დამსხვრეული ქვის მოცულობითი სიმკვრივე

დატკეპნის კოეფიციენტის გარდა, საჭირო მასალის ზუსტი რაოდენობის დასადგენად, თქვენ უნდა იცოდეთ შევსებული სტრუქტურის ზომები და შემავსებლის სპეციფიკური წონა. ეს უკანასკნელი არის დამსხვრეული ქვის ან ხრეშის მასის თანაფარდობა იმ მოცულობასთან, რომელიც მას უჭირავს და პირველ რიგში დამოკიდებულია ორიგინალური კლდის სიძლიერეზე და ზომაზე.

ტიპი	ნაყარი (კგ/მ3) ფრაქციების ზომებით:
	0-5	5-10	5-20	20-40	40-70
გრანიტი	1500	1430	1400	1380	1350
ხრეში		1410	1390	1370	1340
			1320	1280	1120

სპეციფიკური სიმძიმე უნდა იყოს მითითებული პროდუქტის სერტიფიკატში, ზუსტი მონაცემების არარსებობის შემთხვევაში, ის შეიძლება დამოუკიდებლად მოიძებნოს ექსპერიმენტულად. ამისათვის დაგჭირდებათ ცილინდრული კონტეინერი და სასწორი დაასხით მასალას დატკეპნის გარეშე და იწონება შევსებამდე და მის შემდეგ. რაოდენობა დგინდება კონსტრუქციის ან ბაზის მოცულობის გამრავლებით მიღებულ მნიშვნელობაზე და საპროექტო დოკუმენტაციაში მითითებულ დატკეპნის ხარისხზე.

მაგალითად, 1 მ2 ხრეშის 15 სმ სისქის ბალიშის შესავსებად, რომლის ფრაქციების ზომა მერყეობს 20-40 სმ-მდე, დაგჭირდებათ 1370 × 0,15 × 1,1 = 226 კგ. ჩამოყალიბებული ბაზის ფართობის ცოდნა ადვილია შემავსებლის მთლიანი მოცულობის პოვნა.

სიმკვრივის ინდიკატორები ასევე აქტუალურია ბეტონის ნარევების მომზადებისას პროპორციების შერჩევისას. საძირკვლის კონსტრუქციებისთვის რეკომენდებულია გრანიტის დატეხილი ქვის გამოყენება ფრაქციული ზომით 20-40 მმ დიაპაზონში და ხვედრითი წონა მინიმუმ 1400 კგ/მ3. ამ შემთხვევაში დატკეპნა არ ტარდება, მაგრამ ყურადღება ეთმობა ქერცლიანობას - რკინაბეტონის პროდუქტების წარმოებისთვის საჭიროა კუბური ფორმის შემავსებელი არარეგულარული ფორმის მარცვლების დაბალი შემცველობით. მოცულობითი სიმკვრივე გამოიყენება მოცულობითი პროპორციების მასის პროპორციებად გადაქცევისას და პირიქით.