^ ტექნიკური დავალება
"NGRES ქვაბების გრიპის აირების სინჯის მოწყობილობა"

ᲡᲐᲠᲩᲔᲕᲘ:

1 ელემენტი 3

^ 2 ობიექტის ზოგადი აღწერა 3

3 მიწოდების სფერო \ სამუშაოს შესრულება \ მომსახურება 6

4 ტექნიკური მახასიათებლები 11

5 გამონაკლისი\ შეზღუდვები\ სამუშაოს\მომარაგების\მომსახურების მიწოდების ვალდებულებები 12

6 ტესტირება, მიღება, გაშვება 13

^ 7 დანართების სია 14

8 მოთხოვნა სამუშაოს დროს უსაფრთხოების უზრუნველსაყოფად 14

9 გარემოს დაცვის მოთხოვნები კონტრაქტორებისთვის 17

^ 10 ალტერნატიული შეთავაზება 18

1 საგანი

OJSC Enel OGK-5-ის 2011-2015 წლების გარემოსდაცვითი პროგრამის შესაბამისად, OJSC Enel OGK-5-ის Nevinnomysskaya GRES ფილიალი მოითხოვს შემდეგს:

1. 
   აზოტის ოქსიდების, ნახშირბადის მონოქსიდის, მეთანის რეალური კონცენტრაციის განსაზღვრა TGM-96 ქვაბების სხვადასხვა დატვირთვაზე და მუშაობის სხვადასხვა რეჟიმზე (ქვაბი No4) შემსრულებლის ინსტრუმენტების პარკი.
2. 
   საკონტროლო განყოფილებაში აზოტის დიოქსიდის განაწილების სიმკვრივის განსაზღვრა კონვექციური ზედაპირის ფართობზე.

3. აზოტის ოქსიდების წარმოქმნის შემცირების შეფასება სარეჟიმო ღონისძიებების გამოყენებით და ქვაბის ექსპლუატაციის ტექნიკურ-ეკონომიკური მაჩვენებლების ცვლილებებით ( რეჟიმის ზომების გამოყენების ეფექტურობის განსაზღვრა).

4. იაფი რეკონსტრუქციული ღონისძიებების გამოყენების წინადადებების შემუშავება მიზნად ისახავს აზოტის ოქსიდის ემისიების შემცირებას.

^

2 ობიექტის ზოგადი აღწერა

1. 
   Ზოგადი ინფორმაცია

ნევინომისკის სახელმწიფო ოლქის ელექტროსადგური (NGRES), რომლის საპროექტო სიმძლავრეა 1340 მეგავატი, შექმნილია ჩრდილოეთ კავკასიის ელექტროენერგიის მოთხოვნილებების დასაფარად და ქალაქ ნევინომისკის საწარმოებისა და მოსახლეობის თერმული ენერგიის მიწოდებისთვის. ამჟამად Nevinnomysskaya GRES-ის დადგმული სიმძლავრე 1700,2 მეგავატია.

სახელმწიფო უბნის ელექტროსადგური მდებარეობს ქალაქ ნევინნომისკის ჩრდილოეთ გარეუბანში და შედგება კომბინირებული სითბოს და ელექტროსადგურისგან (CHP), ღია ტიპის კონდენსატორული ელექტროსადგურებისგან (ბლოკის ნაწილი) და კომბინირებული ციკლის გაზის სადგურისგან (CCP).

ობიექტის სრული დასახელება: ნევინომისკის სახელმწიფო ოლქის ელექტროსადგურის ფილიალი ღია სააქციო საზოგადოება Enel Fifth Generating Company ელექტროენერგიის საბითუმო ბაზრის ნევინომისკში, სტავროპოლის ტერიტორია.

მდებარეობა და საფოსტო მისამართი: რუსეთის ფედერაცია, 357107, ნევინომისკი, სტავროპოლის ტერიტორია, ენერგეტიკოვის ქუჩა, კორპუსი 2.

1. 
   ^ კლიმატური პირობები

კლიმატი: ზომიერი კონტინენტური

კლიმატური პირობები და ატმოსფერული ჰაერის პარამეტრები ამ მხარეში შეესაბამება სახელმწიფო უბნის ელექტროსადგურის მდებარეობას (ნევინომისკი) და ხასიათდება 2.1 ცხრილში მოცემული მონაცემებით.

ცხრილი 2.1 რეგიონის კლიმატური მონაცემები (Nevinnomyssk from SNiP 01/23/99)

ზღვარი, წერტილი	გარე ჰაერის ტემპერატურა, გრადუსი. თან
	გარე ჰაერის ტემპერატურა, თვიური საშუალო, გრადუსი. თან
	მე	II	III	IV		ვ	VI		VII	VIII		IX	X	XI		XII
სტავროპოლი	-3,2	-2,3	1,3	9,3		15,3	19,3		21,9	21,2		16,1	9,6	4,1		-0,5
					8℃-ზე ნაკლები						10℃-ზე ნაკლები
საშუალო წლიური	ყველაზე ცივი ხუთდღიანი პერიოდი 0,92 დაცვით				ხანგრძლივობა, დღეები.			საშუალო ტემპერატურა, გრადუსი. თან			ხანგრძლივობა, დღეები				საშუალო ტემპერატურა, გრადუსი. თან
9,1	-19				168			0,9			187				1,7

ზამთრის ყველაზე ცივი თვის (იანვარი) ჰაერის გრძელვადიანი საშუალო ტემპერატურაა მინუს 4,5°C, ყველაზე ცხელი (ივლისი) +22,1°C.

მდგრადი ყინვების პერიოდის ხანგრძლივობაა დაახლოებით 60 დღე,

ქარის სიჩქარე, რომლის სიხშირე არ აღემატება 5%-ს, არის 10-11 მ/წმ.

ქარის დომინანტი მიმართულება აღმოსავლეთისაა.

წლიური ფარდობითი ტენიანობაა 62,5%.

1. 
   ^ TGM-96 ქვაბის აგრეგატის მახასიათებლები და მოკლე აღწერა.

ტაგანროგის საქვაბე ქარხნის გაზზეთიანი ქვაბი ტიპის TGM-96, ერთჯერადი, ბუნებრივი ცირკულაციის მქონე, ორთქლის სიმძლავრე 480 ტ/სთ შემდეგი პარამეტრებით:

ბარაბანი წნევა - 155 ატი

წნევა მთავარი ორთქლის სარქველის უკან - 140 ati

ზეგახურებული ორთქლის ტემპერატურა - 560С

შესანახი წყლის ტემპერატურა - 230С
^ ქვაბის ძირითადი დიზაინის მონაცემები გაზის წვისას:
ორთქლის მოცულობა ტ/სთ 480

ზეგახურებული ორთქლის წნევა კგ/სმ 2 140

ზეგახურებული ორთქლის ტემპერატურა С 560

შესანახი წყლის ტემპერატურა С 230

ცივი ჰაერის ტემპერატურა RVV-მდე С 30

ცხელი ჰაერის ტემპერატურა С 265
^ FIREBOX-ის მახასიათებლები

წვის კამერის მოცულობა m 3 1644 წვის კამერის თერმული ძაბვა კკალ/მ 3 სთ 187,10 3

საწვავის საათობრივი მოხმარება VR ნმ 3/სთ ტ/სთ 37.2.10 3

^ ორთქლის ტემპერატურა

კედლის მიღმა ზეგამათბობელი С 391 გარე ეკრანების წინ С 411

გარე ეკრანების შემდეგ С 434 შუა ეკრანების შემდეგ С 529 კონვექციური ზეგამათბობლის შემავალი პაკეტების შემდეგ С 572

კონვექციური პ/პ-ის გამომავალი პაკეტების შემდეგ. С 560

^ აირის ტემპერატურა

ეკრანებს მიღმა С 958

კონვექციური p/p С 738 წყლის ეკონომიის უკან С 314

გამონაბოლქვი აირები С 120
ქვაბის განლაგება არის U- ფორმის, ორი კონვექციური ლილვით.

მბრუნავი კამერის ჰორიზონტალური სადინრის ღუმელის ჭერი დაცულია ჭერის ზეგამათბობელი პანელებით. ეკრანის ზეგამათბობელი მოთავსებულია მბრუნავ კამერაში და გარდამავალ კვამლში.

გარდამტეხი კამერის გვერდითი კედლები და კონვექციური ლილვების ფერდობები დაფარულია კედელზე დამონტაჟებული წყლის ეკონომიის პანელებით. კონვექციური ლილვები შეიცავს კონვექციურ ორთქლის ზეგამათბობელს და წყლის ეკონომიაზატორს.

კონვექციური ზეგათბობის პაკეტები დამონტაჟებულია წყლის ეკონომიის დაკიდებულ მილებზე.

კონვექციური წყლის ეკონომიის პაკეტები ეყრდნობა ჰაერით გაცივებულ სხივებს.

ქვაბში შემავალი წყალი გადის ზედ მილებით, კონდენსატორებით, კედელზე დამაგრებული წყლის ეკონომაიზერით, კონვექციური წყლის ეკონომიით და შედის ბარაბანში.

ბარაბანი ორთქლი შემოდის კედელზე დამაგრებული სხივური ზეგამათბობლის 6 პანელში, რადიაციისგან ერთი შედის ჭერში, ჭერიდან ეკრანამდე, ეკრანიდან ჭერ-კედელამდე და შემდეგ კონვექციურ ზეგამათბობელში. ორთქლის ტემპერატურა კონტროლდება საკუთარი კონდენსატის ორი ინექციით. პირველი ინექცია კეთდება ყველა ქვაბზე ეკრანის ზეგამათბობლის წინ, მეორე K-4.5-ზე და მესამე 5A ინექციებზე კონვექციური ქვეგამათბობლის შემავალ და გამომავალ პაკეტებს შორის, მეორე ინექცია K-5A-ზე. გარე და შუა ეკრანის მოჭრა.

საწვავის წვისთვის საჭირო ჰაერის გასათბობად, დამონტაჟებულია სამი რეგენერაციული ჰაერის გამაცხელებელი, რომელიც მდებარეობს ქვაბის უკანა მხარეს. ქვაბი აღჭურვილია VDN-26 ტიპის ორი ვენტილატორით. II და ორი კვამლის გამწოვი ტიპის DN26x2A.

ქვაბის აგრეგატის წვის კამერას აქვს პრიზმული ფორმა. წვის კამერის ზომები გამჭვირვალეში:

სიგანე - 14860 მმ

სიღრმე - 6080 მმ

წვის კამერის მოცულობა 1644 მ3.

წვის მოცულობის თვალსაჩინო თერმული დატვირთვა 480 ტ/სთ დატვირთვისას: - გაზზე 187,10 3 კკალ/მ 3 სთ;

მაზუთზე - 190,10 3 კკალ/მ 3 სთ.

წვის კამერა მთლიანად დაცულია აორთქლების მილებით. 60x6 64მმ მოედანით და გადახურებული მილებით. ცირკულაციის მგრძნობელობის შესამცირებლად სხვადასხვა თერმული და ჰიდრავლიკური დამახინჯების მიმართ, ყველა აორთქლების ეკრანი დაყოფილია, თითოეული სექცია (პანელი) წარმოადგენს დამოუკიდებელ ცირკულაციის წრეს.

ქვაბის სანთურის აპარატი.

რაოდენობების დასახელება ერთეული. მოზომილი გაზის საწვავი

1. ნომინალური შესრულება კგ/საათში 9050 8400
2. ჰაერის სიჩქარე მ/წმ 46 46
3. გაზის ნაკადის სიჩქარე მ/წმ 160 -
4. სანთურის წინაღობა კგ/მ2 150 150

ჰაერით.
5. მაქსიმალური პროდუქტიულობა - ნმ 3/სთ 11000

ინფორმაცია გაზის შესახებ
6. მაქსიმალური წარმოება - კგ/საათში - 10000

მაზუთი.
7. რეგულირების დასაშვები ზღვარი % 100-60% 100-60%

დატვირთვის შეცვლა. ნომინალურიდან ნომინალურიდან
8. გაზის წნევა სანთურის წინ. კგ/მ 2 3500 -
9. ზეთის წნევა სანთურამდე - კგფ/სმ 2 - 20

სიმახინჯე.
10. წნევის მინიმალური ვარდნა - - - 7

საწვავის კონცენტრაცია შემცირებული

დატვირთვა.

სანთურის მოკლე აღწერა - GMG ტიპის.
სანთურები შედგება შემდეგი კომპონენტებისგან:

ა) ბურღული, რომელიც შექმნილია პერიფერიული ჰაერის ერთგვაროვანი მიწოდებისთვის სახელმძღვანელო ფრთებზე,

ბ) პერიფერიული ჰაერის მიწოდების კამერის შესასვლელთან დაყენებული რეგისტრით მიმავალი ფურცლები. გზამკვლევი ფარები შექმნილია პერიფერიული ჰაერის ნაკადის ტურბულიზაციისთვის და მისი გადახვევის შესაცვლელად. მისი გადახვევის გაზრდა გზამკვლევი ფარების დაფარვით ზრდის ჩირაღდნის კუმშვადობას და ამცირებს მის დიაპაზონს და პირიქით,

გ) ჰაერის მიწოდების ცენტრალური კამერა, რომელიც წარმოიქმნება შიგნიდან დიამეტრის მქონე მილის ზედაპირით 219 მმ, რომელიც ერთდროულად ემსახურება მასში მოქმედი საწვავის საქშენის და გარედან მილის დიამეტრის ზედაპირის დაყენებას. 478 მმ, რომელიც ასევე არის კამერის შიდა ზედაპირი ცეცხლსასროლი იარაღიდან გასასვლელში, აქვს 12 ფიქსირებული სახელმძღვანელო ფლოტი (როზეტა), რომლებიც შექმნილია ჩირაღდნის ცენტრისკენ მიმართული ჰაერის ნაკადის ტურბულიზაციისთვის.

დ) პერიფერიული ჰაერის მიწოდების კამერები, შიგნიდან ჩამოყალიბებული მილის დიამეტრის ზედაპირით. 529 მმ, რომელიც არის როგორც ცენტრალური გაზის მიწოდების კამერის გარე ზედაპირი, ასევე მილის დიამეტრის გარე ზედაპირი. 1180 მმ, რომელიც ასევე არის პერიფერიული გაზის მიწოდების კამერის შიდა ზედაპირი,

ე) ცენტრალური გაზმომარაგების კამერა, რომელსაც აქვს ღუმელიდან გამომავალ მხარეს დიამეტრის მქონე საქშენების რიგი. 18 მმ (8 ცალი) და რამდენიმე ხვრელების დიამეტრი. 17 მმ (16 ცალი). საქშენები და ხვრელები განლაგებულია ორ რიგში კამერის გარე ზედაპირის გარშემოწერილობის გასწვრივ,

ე) პერიფერიული გაზმომარაგების კამერა, რომელსაც ღუმელიდან გამომავალ მხარეს აქვს დიამეტრის ორი რიგის საქშენები. 25 მმ 8 ცალი ოდენობით და დია. 14 მმ 32 ც. ოდენობით. საქშენები განლაგებულია კამერის შიდა ზედაპირის გარშემოწერილობის გარშემო.

ჰაერის ნაკადის რეგულირების მიზნით, სანთურები აღჭურვილია:

ზოგადი კარიბჭე სანთურზე ჰაერის მიწოდებაზე,

კარიბჭე პერიფერიულ ჰაერის მიწოდებაზე,

კარიბჭე ცენტრალური ჰაერის მიწოდებაზე.

ცეცხლსასროლი იარაღის კოლოფში ჰაერის შეწოვის თავიდან ასაცილებლად, საწვავის ზეთის საქშენის სახელმძღვანელო მილზე დამონტაჟებულია დემპერი.

შემდგენელი: მ.ვ. KALMYKOV UDC 621.1 TGM-84 ქვაბის დიზაინი და ექსპლუატაცია: მეთოდი. განკარგულება/ სამარ. სახელმწიფო ტექ. უნივერსიტეტი; კომპ. მ.ვ. კალმიკოვი. სამარა, 2006. 12 გვ. განხილულია TGM-84 ქვაბის დიზაინის ძირითადი ტექნიკური მახასიათებლები, განლაგება და აღწერა და მისი მუშაობის პრინციპი. მოცემულია ქვაბის დანადგარის განლაგების ნახაზები დამხმარე აღჭურვილობით, ქვაბისა და მისი კომპონენტების ზოგადი ხედი. წარმოდგენილია ქვაბის ორთქლ-წყლის გზის დიაგრამა და მისი მუშაობის აღწერა. გაიდლაინები განკუთვნილია 140101 „თბოელექტროსადგურების“ სპეციალობის სტუდენტებისთვის. ილ. 4. ბიბლიოგრაფია: 3 სათაური. გამოქვეყნებულია SamSTU-ს სარედაქციო და საგამომცემლო საბჭოს გადაწყვეტილებით 0 ქვაბის აგრეგატის ძირითადი მახასიათებლები ქვაბის აგრეგატები TGM-84 შექმნილია მაღალი წნევის ორთქლის წარმოებისთვის აირისებრი საწვავის ან საწვავის ზეთის დაწვისას და განკუთვნილია შემდეგი პარამეტრებისთვის: ნომინალური ორთქლის გამომუშავება… …………………… ოპერაციული წნევა ბარაბანში ……………………………………………………………………………………………………………… ზედმეტად გახურებული ორთქლის ტემპერატურა…………………………………………… საკვების წყლის ტემპერატურა …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………. ბ) გაზის წვისას……………………………………………………. 420 ტ/სთ 155 ატა 140 ატა 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C ქვაბის ერთეული TGM-84 ვერტიკალური წყლის მილი, ერთი ბარაბანი, ფორმის განლაგება, ბუნებრივი ცირკულაციის. იგი შედგება წვის კამერისაგან, რომელიც არის აღმავალი სადინარი და დაღმავალი კონვექციური ლილვი (ნახ. 1). წვის კამერა იყოფა ორნათიანი ეკრანით. თითოეული გვერდითი ეკრანის ქვედა ნაწილი გადადის ოდნავ დახრილ ქვედა ეკრანში, რომლის ქვედა კოლექტორები მიმაგრებულია ორნათიანი ეკრანის კოლექტორებზე და მოძრაობენ თერმული დეფორმაციებით ქვაბის სროლისა და გამორთვის დროს. ორნათიანი ეკრანის არსებობა უზრუნველყოფს გრიპის აირების უფრო ინტენსიურ გაგრილებას. შესაბამისად, ამ ქვაბის წვის მოცულობის თერმული სტრესი შეირჩა მნიშვნელოვნად უფრო მაღალი, ვიდრე ნახშირის ფხვნილი ერთეულებში, მაგრამ უფრო დაბალი, ვიდრე გაზის ნავთობის ქვაბების სხვა სტანდარტული ზომები. ამან ხელი შეუწყო ორნათიანი ეკრანის მილების მუშაობის პირობებს, რომლებიც შთანთქავენ უდიდეს სითბოს. ღუმელის ზედა ნაწილში და მბრუნავ კამერაში განლაგებულია ნახევრადრადიაციული ეკრანის ზეგამათბობელი. ჰორიზონტალური კონვექციური ორთქლის ზეგამათბობელი და წყლის ეკონომიზერი განლაგებულია კონვექციურ ლილვში. წყლის ეკონომაიზერის უკან არის კამერა მიმღები ბუნკერებით გასროლის გასაწმენდად. კონვექციური ლილვის შემდეგ დამონტაჟებულია მბრუნავი ტიპის RVP-54 ორი პარალელურად დაკავშირებული რეგენერაციული ჰაერის გამათბობელი. საქვაბე აღჭურვილია ორი VDN-26-11 ტიპის ვენტილატორით და ორი D-21 ტიპის კვამლის გამწოვით. ქვაბი არაერთხელ იქნა რეკონსტრუქცია, რის შედეგადაც გამოჩნდა TGM-84A მოდელი, შემდეგ კი TGM-84B. კერძოდ, დაინერგა ერთიანი ეკრანები და მიღწეული იქნა ორთქლის უფრო ერთგვაროვანი განაწილება მილებს შორის. გაიზარდა ორთქლის ზეგამათბობლის კონვექციური ნაწილის ჰორიზონტალურ შეფუთვებში მილების განივი ბილიკი, რითაც მცირდება საწვავის ჭვარტლით მისი დაბინძურების ალბათობა. 2 0 R და s. 1. გაზ-ზეთის ქვაბის TGM-84 გრძივი და განივი კვეთები: 1 – წვის კამერა; 2 – სანთურები; 3 – ბარაბანი; 4 – ეკრანები; 5 – კონვექციური ზეგამათბობელი; 6 – კონდენსაციის ერთეული; 7 – ეკონომიზატორი; 11 – სროლის დამჭერი; 12 – დისტანციური განცალკევების ციკლონი პირველი მოდიფიკაციის TGM-84 ქვაბები აღჭურვილი იყო 18 გაზზეთიანი სანთურით, რომლებიც სამ რიგად იყო განთავსებული წვის კამერის წინა კედელზე. ამჟამად დამონტაჟებულია უმაღლესი ეფექტურობის ოთხი ან ექვსი სანთურები, რაც ამარტივებს ქვაბების მოვლა-შეკეთებას. წვის ხელსაწყოები წვის კამერა აღჭურვილია 6 ნავთობ-გაზის სანთურით, რომლებიც დამონტაჟებულია ორ იარუსად (2 სამკუთხედის სახით ზედიზედ, წვეროებით, წინა კედელზე). ქვედა იარუსის სანთურები დამონტაჟებულია 7200 მმ-ზე, ზედა იარუსი 10200 მმ-ზე. სანთურები განკუთვნილია გაზისა და მაზუთის ცალკე წვისთვის, მორევისთვის, ერთჯერადი გაზის ცენტრალური განაწილებით. ქვედა იარუსის ყველაზე გარე სანთურები შემობრუნებულია ნახევრად ცეცხლსასროლი ყუთის ღერძისკენ 12 გრადუსით. საწვავის ჰაერთან შერევის გასაუმჯობესებლად, სანთურებს აქვთ გზამკვლევი ფირები, რომლებშიც ჰაერი ტრიალებს. სანთურების ღერძის გასწვრივ ქვაბები აღჭურვილია საწვავის საქშენებით მექანიკური შესხურებით ლულის სიგრძე 2700 მმ. ბუხრის დიზაინი და სანთურების განლაგება უნდა უზრუნველყოფდეს წვის სტაბილურ პროცესს, მის კონტროლს და ასევე გამორიცხავს ცუდად ვენტილირებადი ზონების ფორმირების შესაძლებლობას. გაზის სანთურები უნდა მუშაობდნენ სტაბილურად, ჩირაღდნის გამოყოფის ან ცურვის გარეშე, ქვაბის თერმული დატვირთვის რეგულირების ფარგლებში. ქვაბებზე გამოყენებული გაზის სანთურები უნდა იყოს სერტიფიცირებული და ჰქონდეს მწარმოებლის პასპორტი. წვის კამერა პრიზმული კამერა იყოფა ორ სინათლის ეკრანით ორ ნახევრად წვის კამერად. წვის კამერის მოცულობა 1557 მ3, წვის მოცულობის თერმული ძაბვა 177 000 კკალ/მ3 სთ. კამერის გვერდითი და უკანა კედლები დაცულია 60x6 მმ დიამეტრის აორთქლების მილებით 64 მმ მოედანზე. ქვედა ნაწილში გვერდითი ეკრანები დახრილებია ცეცხლსასროლი ყუთის შუაში, ჰორიზონტალურად 15 გრადუსიანი დახრილობით და ქმნის იატაკს. ორთქლის წყლის ნარევის სტრატიფიკაციის თავიდან ასაცილებლად ჰორიზონტალურად ოდნავ მიდრეკილ მილებში, გვერდითი ეკრანების მონაკვეთები, რომლებიც ქმნიან ქვედა მხარეს, დაფარულია ცეცხლგამძლე აგურით და ქრომის მასით. ეკრანის სისტემა ჩამოკიდებულია ჭერის ლითონის კონსტრუქციებიდან ღეროების გამოყენებით და აქვს თერმული გაფართოების დროს თავისუფლად ჩამოვარდნის შესაძლებლობა. აორთქლების ეკრანების მილები შედუღებულია D-10 მმ ღეროთი 4-5 მმ სიმაღლის ინტერვალით. წვის კამერის ზედა ნაწილის აეროდინამიკის გასაუმჯობესებლად და უკანა ეკრანის კამერების რადიაციისგან დასაცავად, ზედა ნაწილში არსებული უკანა ეკრანის მილები ქმნიან გამონაყარს ცეცხლსასროლი იარაღით 1,4 მ-ის გადახურვით უკანა ეკრანის მილები. 3 ცირკულაციაზე არათანაბარი გათბობის ეფექტის შესამცირებლად, ყველა ეკრანი დაყოფილია. ორი მსუბუქი და ორი გვერდითი ეკრანი თითოეულს აქვს სამი ცირკულაციის წრე, უკანა ეკრანს აქვს ექვსი. TGM-84 ქვაბები მუშაობს ორეტაპიანი აორთქლების სქემის მიხედვით. აორთქლების პირველი ეტაპი (სუფთა განყოფილება) მოიცავს ბარაბანი, უკანა და ორნათიანი ეკრანის პანელები და 1-ლი და მე-2 გვერდითი ეკრანის პანელები წინა მხრიდან. აორთქლების მეორე ეტაპი (მარილის განყოფილება) მოიცავს 4 დისტანციურ ციკლონს (ორი თითოეულ მხარეს) და გვერდითი ეკრანების მესამე პანელს წინა მხრიდან. ბარაბანიდან წყალი მიეწოდება უკანა ეკრანის ექვს ქვედა კამერას 18 სადრენაჟო მილის მეშვეობით, 3 თითოეულ კოლექტორს. 6 პანელიდან თითოეული მოიცავს 35 ეკრანის მილს. მილების ზედა ბოლოები დაკავშირებულია კამერებთან, საიდანაც ორთქლის-წყლის ნარევი 18 მილის მეშვეობით დრამში ჩაედინება. ორნათიან ეკრანს აქვს მილების მარშრუტით ჩამოყალიბებული ფანჯრები ნახევარ ღუმელებში წნევის გასათანაბრებლად. ბარაბანიდან წყალი მიედინება ორნათიანი ეკრანის სამ ქვედა კამერაში 12 სადრენაჟო მილის მეშვეობით (თითოეული კოლექტორისთვის 4 მილი). გარე პანელებს აქვს 32 ეკრანის მილი, შუაში - 29 მილი. მილების ზედა ბოლოები დაკავშირებულია სამ ზედა პალატასთან, საიდანაც ორთქლის წყლის ნარევი 18 მილის მეშვეობით გადადის ბარაბანში. წყალი მიედინება ბარაბნის ოთხი წინა ქვედა გვერდითი ეკრანის კოლექტორებისკენ 8 სადრენაჟო მილის მეშვეობით. თითოეული ეს პანელი შეიცავს 31 ეკრანის მილს. ეკრანის მილების ზედა ბოლოები დაკავშირებულია 4 კამერასთან, საიდანაც ორთქლის-წყლის ნარევი 12 მილის მეშვეობით შედის ბარაბანში. მარილის განყოფილებების ქვედა კამერები იკვებება 4 დისტანციური ციკლონიდან 4 სადრენაჟო მილით (თითო მილი თითოეული ციკლონიდან). მარილის განყოფილების პანელები შეიცავს 31 ეკრანის მილს. ეკრანის მილების ზედა ბოლოები დაკავშირებულია კამერებთან, საიდანაც ორთქლის-წყლის ნარევი 8 მილის მეშვეობით 4 დისტანციურ ციკლონში მიედინება. ბარაბანი და გამყოფი მოწყობილობა ბარაბანი აქვს შიდა დიამეტრი 1,8 მ და სიგრძე 18 მ. ყველა ბარაბანი დამზადებულია ფურცლის ფოლადისგან 16 GNM (მანგანუმ-ნიკელ-მოლიბდენის ფოლადი), კედლის სისქე 115 მმ. ბარაბნის წონა დაახლოებით 96600 კგ. ქვაბის ბარაბანი შექმნილია ქვაბში წყლის ბუნებრივი ცირკულაციის შესაქმნელად, ეკრანის მილებში წარმოებული ორთქლის გაწმენდისა და გამოყოფისთვის. აორთქლების 1-ლი ეტაპის ორთქლის-წყლის ნარევის გამოყოფა ორგანიზებულია ბარაბანში (აორთქლების მე-2 ეტაპის გამოყოფა ტარდება ქვაბებზე 4 დისტანციურ ციკლონში), მთელი ორთქლის გარეცხვა ხდება საკვები წყლით, მოჰყვება ორთქლიდან ტენის აღება. მთელი ბარაბანი არის სუფთა განყოფილება. ორთქლის წყლის ნარევი ზედა კოლექტორებიდან (გარდა მარილის განყოფილების შემგროვებლებისა) შედის ბარაბანში ორივე მხრიდან და შედის სპეციალურ სადისტრიბუციო ყუთში, საიდანაც იგი იგზავნება ციკლონებში, სადაც ხდება ორთქლის საწყისი გამოყოფა წყლისგან. ქვაბის ბარაბნებში დამონტაჟებულია 92 ციკლონი - 46 მარცხნივ და 46 მარჯვნივ. 4 ციკლონებიდან ორთქლის გასასვლელში დამონტაჟებულია ჰორიზონტალური ფირფიტების გამყოფები. აქ, სუფთა განყოფილების სარეცხი მოწყობილობის ქვეშ, ორთქლი მიეწოდება გარე ციკლონებს, რომელთა შიგნით ასევე ორგანიზებულია ორთქლის-წყლის ნარევის გამოყოფა. ორთქლი, რომელმაც გაიარა ბუშტუკების სარეცხი მოწყობილობა, შედის პერფორირებულ ფურცელში, სადაც ორთქლის გამოყოფა და ნაკადის გათანაბრება ხდება ერთდროულად. პერფორირებული ფურცლის გავლის შემდეგ, ორთქლი 32 ორთქლის მოცილების მილით გადაიგზავნება კედელზე დამონტაჟებული ზეგამათბობლის შესასვლელ კამერებში და 8 მილის მეშვეობით კონდენსატის განყოფილებაში. ბრინჯი. 2. ორეტაპიანი აორთქლების სქემა დისტანციური ციკლონებით: 1 – ბარაბანი; 2 – დისტანციური ციკლონი; 3 – ცირკულაციის წრედის ქვედა კოლექტორი; 4 – ორთქლის წარმოქმნის მილები; 5 – შესამცირებელი მილები; 6 – საკვების წყალმომარაგება; 7 – გამწმენდი წყლის ამოღება; 8 – წყლის გადაცემის მილი ბარაბნიდან ციკლონამდე; 9 – ორთქლის გადამცემი მილი ციკლონიდან ბარაბამდე; 10 – ორთქლის ამოღების მილი დანადგარიდან საკვების წყლის დაახლოებით 50% მიეწოდება ბუშტუკების სარეცხ მოწყობილობას, ხოლო დანარჩენი ნაწილი დრენირდება სადისტრიბუციო კოლექტორის მეშვეობით წყლის დონის ქვეშ არსებულ ბარაბანში. წყლის საშუალო დონე დოლში არის 200 მმ მისი გეომეტრიული ღერძის ქვემოთ. დასაშვები დონის რყევები ბარაბანში არის 75 მმ. ქვაბების მარილის განყოფილებებში მარილის შემცველობის გასათანაბრებლად გადაიტანეს ორი სანიაღვრე მილი, ამიტომ მარჯვენა ციკლონი კვებავს მარილის განყოფილების ქვედა მარცხენა კოლექტორს, ხოლო მარცხენა - მარჯვენას. 5 ორთქლის SUPERHEATER-ის დიზაინი სუპერგამათბობლის გამაცხელებელი ზედაპირები განლაგებულია წვის კამერაში, ჰორიზონტალურ გაზის სადინარში და წვეთოვან ლილვში. სუპერგამათბობლის წრე დამზადებულია ორმაგი ნაკადის დიზაინით მრავალჯერადი შერევით და ორთქლის გადაცემით ქვაბის სიგანეზე, რაც შესაძლებელს ხდის თერმული განაწილების გათანაბრებას ცალკეულ კოჭებზე. სითბოს აღქმის ბუნებიდან გამომდინარე, სუპერგამათბობელი შეიძლება დაიყოს ორ ნაწილად: რადიაცია და კონვექცია. რადიაციული ნაწილი მოიცავს კედელზე დამაგრებულ ზეგამაცხელებელს (WSS), ეკრანების პირველ რიგს (SHPP) და ჭერის ორთქლის გამათბობელის (CSS) ნაწილს, რომელიც იცავს წვის კამერის ჭერს. კონვექციურს - ეკრანების მეორე რიგი, ჭერის ზეგამათბობლის ნაწილი და კონვექციური ზეგამათბობელი (CSC). კედელზე დამაგრებული რადიაციული გამათბობელი NPP მილები იცავს წვის კამერის წინა კედელს. ატომური ელექტროსადგური შედგება ექვსი პანელისგან, მათგან ორს აქვს 48, დანარჩენს კი 49 მილით, მილებს შორის მანძილი 46 მმ-ია. თითოეულ პანელს აქვს 22 ქვედა მილი, დანარჩენი არის ზევით მილები. შემავალი და გამომავალი კოლექტორები განლაგებულია წვის კამერის ზემოთ გაუცხელებელ ადგილას, შუალედური კოლექტორები განლაგებულია წვის კამერის ქვემოთ გაუცხელებელ ადგილას. ზედა კამერები შეჩერებულია ჭერის ლითონის კონსტრუქციებიდან ღეროების გამოყენებით. მილები დამაგრებულია 4 იარუსად სიმაღლეში და იძლევა პანელების ვერტიკალურ მოძრაობას. ჭერის ზეგამათბობელი ჭერის გამათბობელი განთავსებულია ცეცხლსასროლი ყუთისა და ჰორიზონტალური სადინრის ზემოთ, შედგება 394 მილისგან, რომლებიც განთავსებულია 35 მმ ინტერვალებით და დაკავშირებულია შესასვლელი და გამოსასვლელი კოლექტორებით. ფურცლის ორთქლის ზეგამათბობელი ეკრანის ორთქლის ზეგამათბობელი შედგება ვერტიკალური ეკრანის ორი რიგისგან (თითო რიგში 30 ეკრანი), რომელიც მდებარეობს წვის კამერის ზედა ნაწილში და მბრუნავი სადინარი. ეკრანებს შორის მანძილი 455 მმ-ია. ეკრანი შედგება თანაბარი სიგრძის 23 კოჭისა და ორი კოლექტორისაგან (შემავალი და გამომავალი), რომლებიც დამონტაჟებულია ჰორიზონტალურად გაუცხელებელ ადგილას. კონვექციური ზეგამათბობელი ჰორიზონტალური ტიპის კონვექციური გამათბობელი შედგება მარცხენა და მარჯვენა ნაწილებისგან, რომლებიც მდებარეობს ქვედა ლილვის გაზის სადინარში წყლის ეკონომიის ზემოთ. თითოეული მხარე თავის მხრივ იყოფა ორ პირდაპირ ნაკადად. ქვაბის 6 ორთქლის ბილიკი ქვაბის ბარაბნიდან გაჯერებული ორთქლი 12 ორთქლის გადამცემი მილის გავლით შედის ატომური ელექტროსადგურის ზედა კოლექტორებში, საიდანაც იგი ქვევით გადადის 6 პანელის შუა მილების გავლით და შედის 6 ქვედა კოლექტორში, რის შემდეგაც იგი მაღლა ადის. 6 პანელის გარე მილები ზედა კოლექტორებზე, საიდანაც იგი 12 გაუცხელებელი მილის მეშვეობით იგზავნება ჭერის ზეგამათბობლის შეყვანის კოლექტორებში. შემდეგ, ორთქლი მოძრაობს ქვაბის მთელ სიგანეზე ჭერის მილების გავლით და შედის ზეგამათბობელის გამოსასვლელ კოლექტორებში, რომლებიც მდებარეობს კონვექციური სადინრის უკანა კედელზე. ამ კოლექტორებიდან ორთქლი იყოფა ორ ნაკადად და იგზავნება I სტადიის დეზეგამათბობლების კამერებში, შემდეგ კი გარე ეკრანების კამერებში (7 მარცხნივ და 7 მარჯვნივ), რომლის გავლის შემდეგ ორივე ორთქლის ნაკადი შედის II ეტაპის შუალედური გამათბობელში. , მარცხენა და მარჯვენა. I და II სტადიის გამათბობელებში ორთქლი გადადის მარცხენა მხრიდან მარჯვენა მხარეს და პირიქით, რათა შემცირდეს გაზის არასწორი განლაგებით გამოწვეული თერმული გავრცელება. მეორე ინექციის შუალედური დესუპერ გამაგრილებლების დატოვების შემდეგ, ორთქლი შედის ეკრანის შუა კოლექტორებში (8 მარცხნივ და 8 მარჯვნივ), რომლის გავლის შემდეგ იგი მიმართულია გადაცემათა კოლოფის შეყვანის კამერებში. გადაცემათა კოლოფის ზედა და ქვედა ნაწილებს შორის დამონტაჟებულია III ეტაპის დეზეგამათბობლები. შემდეგი, გადახურებული ორთქლი ორთქლის მილსადენით იგზავნება ტურბინებამდე. ბრინჯი. 3. ქვაბის ზეგამათბობლის დიაგრამა: 1 – ქვაბის ბარაბანი; 2 – რადიაციული ორპასიანი რადიაციული მილის პანელი (ზედა კოლექტორები პირობითად ნაჩვენებია მარცხნივ, ხოლო ქვედა - მარჯვნივ); 3 – ჭერის პანელი; 4 – საინექციო დესუპერჰატერი; 5 – წყლის ორთქლში შეყვანის ადგილი; 6 – ექსტრემალური ეკრანები; 7 – საშუალო ეკრანები; 8 – კონვექციური პაკეტები; 9 – ორთქლის გასასვლელი ქვაბიდან 7 კონდენსატის აგრეგატი და ინექციური ორთქლის გამაგრილებელი საკუთარი კონდენსატის მისაღებად ქვაბი აღჭურვილია 2 კონდენსატის ერთეულით (თითო თითო მხარეს), რომლებიც მდებარეობს ქვაბის ჭერზე კონვექციური ნაწილის ზემოთ. ისინი შედგება 2 სადისტრიბუციო კოლექტორისგან, 4 კონდენსატორისგან და კონდენსატის კოლექტორისგან. თითოეული კონდენსატორი შედგება კამერისგან D426×36 მმ. კონდენსატორების გამაგრილებელი ზედაპირები წარმოიქმნება მილის ფურცელზე შედუღებული მილებით, რომელიც იყოფა ორ ნაწილად და ქმნის წყლის დრენაჟის და წყალმომარაგების კამერებს. გაჯერებული ორთქლი ქვაბის ბარაბანიდან მიემართება 8 მილის მეშვეობით ოთხ გამანაწილებელ კოლექტორამდე. თითოეული კოლექტორიდან ორთქლი ჩაედინება ორ კონდენსატორში მილებით, 6 მილი თითოეულ კონდენსატორზე. ქვაბის ბარაბნიდან გამომავალი გაჯერებული ორთქლის კონდენსაცია ხდება საკვების წყლით გაციებით. შეჩერების სისტემის შემდეგ შესანახი წყალი მიეწოდება წყალმომარაგების კამერას, გადის კონდენსატორის მილებში და გამოდის სანიაღვრე კამერაში, შემდეგ კი წყლის ეკონომიაზატორში. ბარაბანიდან გამომავალი გაჯერებული ორთქლი ავსებს ორთქლის სივრცეს მილებს შორის, შედის მათთან კონტაქტში და კონდენსირდება. შედეგად მიღებული კონდენსატი 3 მილის მეშვეობით თითოეული კონდენსატორიდან შედის ორ შეგროვების ავზში, იქიდან რეგულატორების მეშვეობით მიეწოდება მარცხენა და მარჯვენა ინექციების I, II, III დესუპერჰატერებს. კონდენსატის ინექცია ხდება ვენტურის მილში არსებული სხვაობისა და წნევის ვარდნის გამო ზეწოლის ორთქლის გზაზე ბარაბანიდან ინექციის წერტილამდე. კონდენსატი შეჰყავთ ვენტურის მილის ღრუში 6 მმ დიამეტრის 24 ხვრელის მეშვეობით, რომელიც მდებარეობს მილის ვიწრო წერტილში გარშემოწერილობის გარშემო. ვენტურის მილი, საქვაბეზე სრული დატვირთვით, ამცირებს ორთქლის წნევას ინექციის ადგილზე მისი სიჩქარის გაზრდით 4 კგფ/სმ2-ით. ერთი კონდენსატორის მაქსიმალური შესრულება 100%-იანი დატვირთვით და ორთქლისა და საკვები წყლის დიზაინის პარამეტრებით არის 17,1 ტ/სთ. წყლის ეკონომიზერი ფოლადის კოჭის წყლის ეკონომიაზატორი შედგება 2 ნაწილისაგან, რომლებიც მდებარეობს შესაბამისად ქვედა ლილვის მარცხენა და მარჯვენა ნაწილებში. ეკონომაიზერის თითოეული ნაწილი შედგება 4 ბლოკისგან: ქვედა, 2 შუა და ზედა. ბლოკებს შორის სიმაღლის გასწვრივ გაკეთდა ღიობები. წყლის ეკონომაიზერი შედგება 110 კოჭის შეკვრისგან, რომლებიც მდებარეობს ქვაბის წინა ნაწილის პარალელურად. ბლოკებში ხვეულები დალაგებულია 30 მმ და 80 მმ სიგრძით. შუა და ზედა ბლოკები დამონტაჟებულია კვამლში მდებარე სხივებზე. გაზის გარემოსგან დასაცავად, ეს სხივები დაფარულია თბოიზოლაციით, რომელიც დაცულია 3 მმ სისქის ლითონის ფურცლებით სროლის აფეთქებისგან. ქვედა ბლოკები შეჩერებულია სხივებისგან თაროების გამოყენებით. თაროები იძლევა შესაძლებლობას ამოიღონ კოჭის პაკეტი რემონტის დროს. 8 წყლის ეკონომაიზერის შესასვლელი და გამომავალი კამერები განლაგებულია კვამლის მილების გარეთ და დამაგრებულია ქვაბის ჩარჩოზე სამაგრებით. წყლის ეკონომიის სხივების გაგრილება (სხივების ტემპერატურა განათების დროს და ექსპლუატაციის დროს არ უნდა აღემატებოდეს 250 °C) ხორციელდება ჰაერის ცივი ჰაერის მიწოდებით ჰაერის მიწოდებით, ჰაერის შეწოვის კოლოფებში ჩაშვებით. აფეთქების გულშემატკივრებიდან. ჰაერის გამათბობელი ქვაბის ოთახში დამონტაჟებულია ორი RVP-54 რეგენერაციული ჰაერის გამათბობელი. რეგენერაციული ჰაერის გამაცხელებელი RVP-54 არის კონტრნაკადის სითბოს გადამცვლელი, რომელიც შედგება მბრუნავი როტორისაგან, რომელიც ჩასმულია სტაციონარული კორპუსის შიგნით (ნახ. 4). როტორი შედგება ჭურვისაგან, რომლის დიამეტრი 5590 მმ და სიმაღლე 2250 მმ, დამზადებულია ფოლადის ფურცლისგან 10 მმ სისქით და კერა 600 მმ დიამეტრით, ასევე რადიალური ნეკნებისაგან, რომელიც აკავშირებს კერას გარსზე, რომელიც ყოფს. როტორი 24 სექტორად. თითოეული სექტორი იყოფა ვერტიკალური ფურცლებით P და S. 4. რეგენერაციული ჰაერის გამაცხელებლის სტრუქტურული დიაგრამა: 1 – ყუთი; 2 – ბარაბანი; 3 – სხეული; 4 – შეფუთვა; 5 – ლილვი; 6 – ტარება; 7 – ბეჭედი; 8 - ელექტროძრავა სამი ნაწილისგან. მათში მოთავსებულია გათბობის ფურცლების სექციები. სექციების სიმაღლე დამონტაჟებულია ორ რიგში. ზედა მწკრივი არის როტორის ცხელი ნაწილი, დამზადებულია სპაზერისა და გოფრირებული ფურცლებისგან, 0,7 მმ სისქით. სექციების ქვედა რიგი არის როტორის ცივი ნაწილი და დამზადებულია 1,2 მმ სისქის სპაზერის სწორი ფურცლებით. ცივი ბოლოს შეფუთვა უფრო მგრძნობიარეა კოროზიის მიმართ და შეიძლება ადვილად შეიცვალოს. როტორის კერის შიგნით არის ღრუ ლილვი, რომელსაც ბოლოში აქვს ფლანგა, რომელზედაც როტორი ეყრდნობა ფლანგს საკინძებით; RVP-ს აქვს ორი საფარი - ზედა და ქვედა, მათზე დამონტაჟებული დალუქვის ფირფიტები. 9 სითბოს გაცვლის პროცესი ხორციელდება როტორის შეფუთვის გაცხელებით გაზის ნაკადში და გაგრილებით ჰაერის ნაკადში. გაცხელებული შეფუთვის თანმიმდევრული მოძრაობა გაზის ნაკადიდან ჰაერის ნაკადამდე ხორციელდება როტორის ბრუნვით წუთში 2 ბრუნის სიხშირით. დროის ყოველ მომენტში, როტორის 24 სექტორიდან, 13 სექტორი შედის გაზის ბილიკში, 9 სექტორი შედის საჰაერო გზაზე, ორი სექტორი გამორთულია და იბლოკება დალუქვის ფირფიტებით. ჰაერის გამაცხელებელი იყენებს საწინააღმდეგო ნაკადის პრინციპს: ჰაერი შემოდის გამოსასვლელი მხრიდან და ამოღებულია გაზის შესასვლელი მხრიდან. ჰაერის გამაცხელებელი შექმნილია ჰაერის გასათბობად 30-დან 280 °C-მდე, ხოლო გაზების გაციებისას 331 °C-დან 151 °C-მდე საწვავზე მუშაობისას. რეგენერაციული ჰაერის გამათბობლების უპირატესობა არის მათი კომპაქტურობა და დაბალი წონა, მთავარი მინუსი არის ჰაერის მნიშვნელოვანი ნაკადი ჰაერის მხრიდან გაზის მხარეს (ნორმატიული ჰაერის შეწოვა არის 0,2–0,25). ქვაბის ჩარჩო ქვაბის ჩარჩო შედგება ფოლადის სვეტებისგან, რომლებიც დაკავშირებულია ჰორიზონტალური სხივებით, ფერმებითა და სამაგრებით და გამოიყენება ბარაბნის წონის, ყველა გამაცხელებელი ზედაპირის, კონდენსატის დამონტაჟების, უგულებელყოფის, იზოლაციისა და მომსახურების ზონების ტვირთის გადასატანად. ქვაბის ჩარჩო დამზადებულია შედუღებული პროფილებისა და ფურცლისგან. კარკასის სვეტები მიმაგრებულია ქვაბის მიწისქვეშა რკინაბეტონის საძირკველზე, ხოლო სვეტების ძირი (ფეხსაცმელი) ივსება ბეტონით. უგულებელყოფა წვის კამერის უგულებელყოფა შედგება ცეცხლგამძლე ბეტონის, სოველიტის ფილებისგან და მაგნიუმის დალუქვისგან. საფარის სისქე 260 მმ. იგი დამონტაჟებულია პანელების სახით, რომლებიც მიმაგრებულია ქვაბის ჩარჩოზე. ჭერის უგულებელყოფა შედგება 280 მმ სისქის პანელებისგან, რომლებიც თავისუფლად დევს ზეგამათბობელ მილებზე. პანელების სტრუქტურა: ცეცხლგამძლე ბეტონის ფენა 50 მმ სისქით, თბოსაიზოლაციო ბეტონის ფენა 85 მმ სისქით, სოველიტის ფილების სამი ფენა საერთო სისქით 125 მმ და მაგნიუმის დალუქვის ფენა 20 მმ სისქით. ლითონის ბადე. გარდამტეხი კამერის უგულებელყოფა და კონვექციური ლილვი მიმაგრებულია პანელებზე, რომლებიც, თავის მხრივ, მიმაგრებულია ქვაბის ჩარჩოზე. გარდამტეხი კამერის საფარის საერთო სისქეა 380 მმ: ცეცხლგამძლე ბეტონი - 80 მმ, თბოსაიზოლაციო ბეტონი - 135 მმ და 40 მმ სოველიტის ფილების ოთხი ფენა. კონვექციური ორთქლის ზეგამათბობლის საფარი შედგება თბოსაიზოლაციო ბეტონის ერთი ფენისგან 155 მმ სისქისგან, ცეცხლგამძლე ბეტონის ფენისგან - 80 მმ და სოველიტის ფილების ოთხი ფენისგან - 165 მმ. ფირფიტებს შორის არის სოველიტის მასტიკის ფენა 2÷2,5მმ სისქით. წყლის ეკონომაიზერის საფარი 260 მმ სისქისაა და შედგება ცეცხლგამძლე და თბოიზოლაციის ბეტონისა და სოველიტის ფილების სამი ფენისგან. უსაფრთხოების ზომები ქვაბის დანადგარების ექსპლუატაცია უნდა განხორციელდეს როსტექნაძორის მიერ დამტკიცებული „ორთქლისა და ცხელი წყლის ქვაბების დიზაინისა და უსაფრთხო მუშაობის წესების“ და „მაზზე მომუშავე ქვაბის დანადგარების აფეთქების უსაფრთხოების ტექნიკური მოთხოვნების“ შესაბამისად. და ბუნებრივი აირი“, ასევე მოქმედი „ელექტროსადგურების თბოელექტრო მოწყობილობების მოვლის უსაფრთხოების წესები“. ბიბლიოგრაფია 1. TGM-84 ენერგეტიკული ქვაბის ექსპლუატაციის ინსტრუქცია VAZ CHPP-ზე. 2. მეიკლიარ მ.ვ. თანამედროვე ქვაბის ერთეულები TKZ. მ.: ენერგია, 1978. 3. Kovalev A.P., Leleev N.S., Vilensky T.V. ორთქლის გენერატორები: სახელმძღვანელო უნივერსიტეტებისთვის. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 TGM-84 ქვაბის დიზაინი და ექსპლუატაცია შედგენილი KALMYKOV Maxim Vitalievich რედაქტორი ნ.ვ. ვერშინა ტექნიკური რედაქტორი გ.ნ. შანკოვამ ხელი მოაწერა გამოსაქვეყნებლად 2006 წლის 20 ივნისს. ფორმატი 60x84 1/12. ოფსეტური ქაღალდი. Ოფსეტური ბეჭდვა. პირობითი პ.ლ. 1.39. პირობითი კრ.-ოტ. 1.39. აკადემიური რედ. ლ. 1.25 ტირაჟი 100. P. – 171. ________________________________________________________________________________________________ სახელმწიფო უმაღლესი პროფესიული საგანმანათლებლო დაწესებულება „სამარას სახელმწიფო ტექნიკური უნივერსიტეტი“ 432100. სამარა, ქ. მოლოდოგვარდეისკაია, 244. მთავარი კორპუსი 12

0

კურსის პროექტი

ქვაბის ბლოკის TGM-84 ბრენდის E420-140-565 გადამოწმების თერმული გაანგარიშება

დავალება კურსის პროექტისთვის………………………………………………………

1. ქვაბის დამონტაჟების მოკლე აღწერა………………………………………..

• Წვის კამერა………………………………………………………..……..
• შიდა ბარაბანი მოწყობილობები………………………………………….
• სუპერგათბობა……………………………………………………………
  • რადიაციული გამაცხელებელი………………………………………
  • ჭერის გამათბობელი …………………………………………
  • ეკრანის გამათბობელი…………………………………………
  • კონვექციური ზეგამათბობელი……………………………………….
• წყლის დაზოგვა…………………………………………………………
• რეგენერაციული ჰაერის გამაცხელებელი ………………………………………………………
• გამაცხელებელი ზედაპირების გაწმენდა……………………………………………

1. ქვაბის გაანგარიშება …………………………………………………………………………

2.1. საწვავის შემადგენლობა ……………………………………………………………………

2.2. წვის პროდუქტების მოცულობებისა და ენთალპიების გაანგარიშება……………………………

2.3. სავარაუდო სითბოს ბალანსი და საწვავის მოხმარება………………………………

2.4. წვის კამერის გაანგარიშება…………………………………………………………………

2.5. ქვაბის ზეგამათბობლების გაანგარიშება…………………………………………………………..

2.5.1 კედელზე დამონტაჟებული ზეგამათბობლის გაანგარიშება…………………………………….

2.5.2. ჭერის გამაცხელებლის გაანგარიშება……………………………….

2.5.3. ეკრანის ზეგამათბობლის გაანგარიშება…………………………………

2.5.4. კონვექციური ზეგამათბობლის გაანგარიშება………………………………….

2.6. დასკვნა ………………………………………………………………..

1. ბიბლიოგრაფია ………………………………………………….

ვარჯიში

აუცილებელია ჩატარდეს TGM-84 ქვაბის განყოფილების კალიბრაციის თერმული გაანგარიშება, E420-140-565 კლასის.

კალიბრაციის თერმული გაანგარიშებისას, ქვაბის მიღებულ დიზაინსა და ზომებზე დაფუძნებული მოცემული დატვირთვისა და საწვავის ტიპზე, წყლის, ორთქლის, ჰაერის და აირების ტემპერატურები ცალკეულ გამათბობ ზედაპირებს შორის საზღვრებზე, ეფექტურობა, საწვავის მოხმარება, მოხმარება და განისაზღვრება ორთქლის, ჰაერის და გამონაბოლქვი აირების სიჩქარე.

შემოწმების გაანგარიშება ტარდება ქვაბის ეფექტურობისა და სანდოობის შესაფასებლად მოცემულ საწვავზე მუშაობისას, საჭირო აღდგენითი ღონისძიებების იდენტიფიცირება, დამხმარე აღჭურვილობის შერჩევა და გამოთვლებისთვის საწყისი მასალების მისაღებად: აეროდინამიკური, ჰიდრავლიკური, ლითონის ტემპერატურა, მილის სიძლიერე, ინტენსივობა. მილების ფერფლის ცვეთა, კოროზიის და ა.შ.

საწყისი მონაცემები:

1. ნომინალური ორთქლის გამომუშავება D 420 ტ/სთ
2. შესანახი წყლის ტემპერატურა t pv 230°С
3. ზედმეტად გახურებული ორთქლის ტემპერატურა 555°C
4. ზეგახურებული ორთქლის წნევა 14 მპა
5. სამუშაო წნევა ქვაბის ბარაბანში 15,5 მპა
6. ცივი ჰაერის ტემპერატურა 30°C
7. გამონაბოლქვი აირის ტემპერატურა 130…160°С
8. საწვავი ბუნებრივი აირის მილსადენი ნადიმ-პუნგა-ტურა-სვერდლოვსკი-ჩელიაბინსკი
9. ქვედა კალორიულობა 35590 კჯ/მ 3
10. ცეცხლსასროლი იარაღის მოცულობა 1800 მ 3
11. ეკრანის მილების დიამეტრი 62*6 მმ
12. ეკრანის მილების სიმაღლეა 60 მმ.
13. გადაცემათა კოლოფის მილის დიამეტრი 36*6
14. გადაცემათა კოლოფის მილების მოწყობა ეტაპობრივია
15. გადაცემათა კოლოფის მილების განივი ნაბიჯი S 1 120 მმ
16. გადაცემათა კოლოფის მილების გრძივი მოედანი S 2 60 მმ
17. შპს მილის დიამეტრი 33*5 მმ
18. PPP მილის დიამეტრი 54*6 მმ
19. წვის პროდუქტების გასავლელად სუფთა განივი ზონა 35.0 მმ

1. TGM-84 ორთქლის ქვაბის დანიშნულება და ძირითადი პარამეტრები.

TGM-84 სერიის საქვაბე დანადგარები შექმნილია მაღალი წნევის ორთქლის წარმოებისთვის საწვავის ან ბუნებრივი აირის დაწვისას.

1. ორთქლის ქვაბის მოკლე აღწერა.

TGM-84 სერიის ყველა ქვაბს აქვს U- ფორმის განლაგება და შედგება წვის კამერისგან, რომელიც არის აღმავალი გაზის სადინარში, და დაბლა კონვექციური ლილვისაგან, რომელიც დაკავშირებულია ზევით ჰორიზონტალური გაზის სადინრით.

წვის კამერა შეიცავს აორთქლების ეკრანებს და კედელზე დამაგრებულ რადიაციულ ზეგათბობას. ღუმელის ზედა ნაწილში (და ქვაბის ზოგიერთ მოდიფიკაციაში ჰორიზონტალურ გაზის სადინარში) არის ეკრანის სუპერ გამაცხელებელი. კონვექციური ორთქლის ზეგამათბობელი და წყლის ეკონომიზატორი მოთავსებულია სერიულად (აირების ნაკადის გასწვრივ) კონვექციურ ლილვში. კონვექციური ლილვი კონვექციური ზეგამათბობლის შემდეგ დაყოფილია ორ გაზის სადინარად, რომელთაგან თითოეულში არის წყლის ეკონომიის ერთი ნაკადი. წყლის ეკონომიის მიღმა ბრუნავს გაზის სადინარი, რომლის ქვედა ნაწილში დამონტაჟებულია ნაცრისა და გასროლის ბუნკერები. რეგენერაციული მბრუნავი ჰაერის გამათბობლები დამონტაჟებულია ქვაბის სახლის გარეთ კონვექციური ლილვის უკან.

1.1. Წვის კამერა.

წვის კამერას აქვს პრიზმული ფორმა და გეგმაში არის მართკუთხედი ზომები: 6016x14080 მმ. ყველა ტიპის ქვაბის წვის კამერის გვერდითი და უკანა კედლები დაცულია 60x6 მმ დიამეტრის აორთქლების მილებით 64 მმ ფოლადისგან დამზადებული 20. წინა კედელზე განთავსებულია რადიაციული ზეგამათბობელი, რომლის დიზაინიც. აღწერილია ქვემოთ. ორნათიანი ეკრანი წვის კამერას ორ ნახევრად ცეცხლსასროლი იარაღით ყოფს. ორმაგი განათების ეკრანი შედგება სამი პანელისგან და ჩამოყალიბებულია 60x6 მმ დიამეტრის მილებით (ფოლადი 20). პირველი პანელი შედგება ოცდაექვსი მილისგან, 64 მმ მილებს შორის ბილიკით; მეორე პანელი დამზადებულია ოცდარვა მილისგან, მილსადენებს შორის 64 მმ სიგრძით; მესამე პანელი დამზადებულია ოცდაცხრა მილისგან, მილებს შორის მანძილი 64 მმ. ორნათიანი ეკრანის შემავალი და გამომავალი კოლექტორი დამზადებულია 273x32 მმ დიამეტრის მილებით (ფოლადი20). ორნათიანი ეკრანი ჩამოკიდებულია ჭერის ლითონის კონსტრუქციებიდან ღეროების გამოყენებით და აქვს თერმული გაფართოებით გადაადგილების უნარი. ნახევარღუმელებზე წნევის გასათანაბრებლად, ორნათიან ეკრანს აქვს მილების მარშრუტით ჩამოყალიბებული ფანჯრები.

გვერდითი და უკანა ეკრანები დამზადებულია სტრუქტურულად ერთნაირად ყველა ტიპის TGM-84 ქვაბებისთვის. ქვედა ნაწილში გვერდითი ეკრანები ქმნიან ცივი ძაბრის კერის ფერდობებს ჰორიზონტალურზე 15 0 დახრილობით. ცეცხლის მხრიდან კერის მილები დაფარულია ცეცხლმოკიდებული აგურის ფენით და ქრომის მასის ფენით. წვის კამერის ზედა და ქვედა ნაწილებში, გვერდითი და უკანა ეკრანები დაკავშირებულია კოლექტორებთან, შესაბამისად 219x26 მმ და 219x30 მმ დიამეტრით. უკანა ეკრანის ზედა კოლექტორები დამზადებულია 219x30 მმ დიამეტრის მილებით, ქვედა კი 219x26 მმ დიამეტრის მილებით. ეკრანის კოლექტორების მასალა არის ფოლადი 20. სკრინკოლექტორების წყალმომარაგება ხორციელდება 159x15 მმ და 133x13 მმ დიამეტრის მილებით. ორთქლი-წყლის ნარევი იხსნება 133x13 მმ დიამეტრის მილების გამოყენებით. ეკრანის მილები მიმაგრებულია ქვაბის ჩარჩოს სხივებზე, რათა თავიდან იქნას აცილებული ცეცხლსასროლი იარაღი. გვერდითი ეკრანის პანელებს და ორნათიან ეკრანს აქვს სამაგრი ოთხი იარუსი, უკანა ეკრანის პანელები სამი იარუსია. წვის ეკრანის პანელები შეჩერებულია ღეროების გამოყენებით და იძლევა მილების ვერტიკალურ მოძრაობას.

პანელებში მილები დაშორებულია შედუღებული წნელებით 12 მმ დიამეტრით, სიგრძე 80 მმ, მასალა - 3კპ ფოლადი.

ცირკულაციაზე არათანაბარი გათბობის გავლენის შესამცირებლად, წვის კამერის ყველა ეკრანი დაყოფილია: მილები კოლექტორებით დამზადებულია პანელის სახით, რომელთაგან თითოეული წარმოადგენს ცალკე ცირკულაციის წრეს. ცეცხლსასროლი იარაღის ყუთში სულ თხუთმეტი პანელია: უკანა ეკრანს აქვს ექვსი პანელი, ორი მსუბუქი, ხოლო თითოეულ გვერდით ეკრანს აქვს სამი პანელი. თითოეული უკანა ეკრანის პანელი შედგება ოცდათხუთმეტი აორთქლების მილისგან, სამი წყალმომარაგების მილისგან და სამი სანიაღვრე მილისგან. თითოეული გვერდითი პანელი შედგება ოცდათერთმეტი აორთქლების მილისგან.

წვის კამერის ზედა ნაწილში არის გამონაყარი (ცეცხლსასროლი ყუთის სიღრმეში), რომელიც წარმოიქმნება უკანა ეკრანის მილებით, რაც ხელს უწყობს სუპერგამათბობლის ეკრანის ნაწილის უკეთეს რეცხვას გრიპის აირებით.

1.2. ინტრატიმპანური მოწყობილობები.

1 - სადისტრიბუციო ყუთი; 2 - ციკლონის ყუთი; 3 - სანიაღვრე ყუთი; 4 - ციკლონი; 5 - პლატა; 6 - გადაუდებელი გადინების მილი; 7 - ფოსფატირების კოლექტორი; 8 - ორთქლის გამაცხელებელი კოლექტორი; 9 - პერფორირებული ჭერის ფურცელი; 10 - საკვების მილი; 11 - ბუშტის ფურცელი.

ეს TGM-84 ქვაბი იყენებს ორეტაპიანი აორთქლების სქემას. ბარაბანი არის სუფთა განყოფილება და არის აორთქლების პირველი ეტაპი. ბარაბანი აქვს შიდა დიამეტრი 1600 მმ და დამზადებულია 16GNM ფოლადისგან. ბარაბნის კედლის სისქე 89 მმ. დოლის ცილინდრული ნაწილის სიგრძეა 16200 მმ, დოლის მთლიანი სიგრძე 17990 მმ.

აორთქლების მეორე ეტაპი არის გარე ციკლონები.

ორთქლის წყლის ნარევი ორთქლის გამტარი მილებით მიედინება ქვაბის ბარაბანში - ციკლონის გამანაწილებელ ყუთებში. ციკლონებში ორთქლი გამოყოფილია წყლისგან. ციკლონებიდან წყალი ჩაედინება უჯრებში და გამოყოფილი ორთქლი მიდის სარეცხი მოწყობილობის ქვეშ.

ორთქლით რეცხვა ხორციელდება საკვები წყლის ფენაში, რომელიც ეყრდნობა პერფორირებულ ფურცელზე. ორთქლი გადის ხვრელებს პერფორირებულ ფურცელზე და ბუშტუკებს საკვები წყლის ფენაში, თავისუფლდება მარილებისგან.

გამანაწილებელი ყუთები განლაგებულია გამრეცხი მოწყობილობის ზემოთ და ქვედა ნაწილში აქვთ ხვრელები წყლის გადინებისთვის.

წყლის საშუალო დონე დოლში არის 200 მმ გეომეტრიული ღერძის ქვემოთ. წყლის მაჩვენებელ მოწყობილობებზე ეს დონე აღებულია როგორც ნული. უმაღლესი და ყველაზე დაბალი დონეები, შესაბამისად, 75 მ-ით დაბალია და საშუალო დონის ზემოთ, ქვაბის ზედმეტი მორწყვის თავიდან ასაცილებლად, ბარაბანში დამონტაჟებულია გადაუდებელი სადრენაჟო მილი, რომელიც საშუალებას გაძლევთ დაასხით ზედმეტი წყალი, მაგრამ არა უმეტეს საშუალო დონის.

ქვაბის წყლის ფოსფატებით დასამუშავებლად, ბარაბნის ქვედა ნაწილში დამონტაჟებულია მილი, რომლის მეშვეობითაც ფოსფატები შეჰყავთ დოლში.

ბარაბნის ბოლოში არის ორი კოლექტორი დოლის ორთქლის გასათბობად. თანამედროვე ორთქლის ქვაბებში ისინი გამოიყენება მხოლოდ ბარაბნის დაჩქარებული გაგრილებისთვის, როდესაც ქვაბი გაჩერებულია. ბარაბნის სხეულის ტემპერატურას შორის "ზემოდან ქვედა" ურთიერთობის შენარჩუნება მიიღწევა რუტინული ზომებით.

1.3. სუპერგათბობა.

ყველა ქვაბზე ზეგამათბობელი ზედაპირი განლაგებულია წვის პალატაში, ჰორიზონტალურ კვამლში და კონვექციურ ლილვში. სითბოს შთანთქმის ბუნებიდან გამომდინარე, ზეგამათბობელი იყოფა ორ ნაწილად: რადიაცია და კონვექცია.

რადიაციული ნაწილი მოიცავს რადიაციულ-კედელზე გამახურებელს (WSR), ეკრანების პირველ საფეხურს და წვის კამერის ზემოთ მდებარე ჭერის ზეგამათბობლის ნაწილს.

კონვექციური ნაწილი მოიცავს ეკრანის ზეგამათბობლის ნაწილს (პირდაპირ არ იღებს რადიაციას ღუმელიდან), ჭერის ზეგამათბობელს და კონვექციურ ზეგამათბობელს.

სუპერგამათბობლის წრე შექმნილია როგორც ორნაკადიანი სისტემა, ორთქლის მრავალჯერადი შერევით თითოეულ ნაკადში და ორთქლის გადატანას ქვაბის სიგანეზე.

ორთქლის ზეგამათბობლების სქემატური დიაგრამა.

1.3.1. რადიაციული გამათბობელი.

TGM-84 სერიის ქვაბებზე, გასხივოსნებული ზეგამათბობელი მილები იცავს წვის კამერის წინა კედელს 2000 მმ-დან 24600 მმ-მდე და შედგება ექვსი პანელისგან, რომელთაგან თითოეული დამოუკიდებელი წრეა. პანელის მილები აქვს 42x5 მმ დიამეტრის, დამზადებულია ფოლადისგან 12Х1МФ, დამონტაჟებულია 46 მმ მოედანზე.

თითოეულ პანელს აქვს ოცდაორი ქვედა მილის მილი, დანარჩენი არის ამწევი მილები. ყველა პანელის კოლექტორი მდებარეობს გაცხელებული ზონის გარეთ. ზედა კოლექტორები შეჩერებულია ჭერის ლითონის კონსტრუქციებიდან ღეროების გამოყენებით. მილები დამაგრებულია პანელებში სპაზერებისა და შედუღებული ღეროების გამოყენებით. რადიაციული ზეგამათბობლის პანელებს აქვთ გაყვანილობა სანთურების დასაყენებლად და გაყვანილობა ჭურჭლისა და peek-a-boo ლუქებისთვის.

1.3.2. ჭერის გამათბობელი.

ჭერის გამათბობელი განთავსებულია წვის კამერის, ჰორიზონტალური კვამლისა და კონვექციური ლილვის ზემოთ. ყველა ქვაბზე ჭერი გაკეთდა 32x4 მმ დიამეტრის მილებით, სამას ოთხმოცდათოთხმეტი მილის ოდენობით, განთავსებული 35 მმ ინტერვალით. ჭერის მილები მაგრდება შემდეგნაირად: სწორკუთხა ზოლები შედუღებულია ერთ ბოლოში ჭერის ზეგამათბობლის მილებზე, ხოლო მეორე ბოლოში სპეციალურ სხივებზე, რომლებიც ჭერის ლითონის კონსტრუქციებიდან ღეროების გამოყენებით არის დაკიდებული. ჭერის მილების სიგრძეზე რვა რიგია სამაგრი.

1.3.3. ფურცლის ორთქლის ზეგამათბობელი (SSH).

TGM-84 სერიის ქვაბებზე დამონტაჟებულია ორი ტიპის ვერტიკალური ეკრანი. U- ფორმის ეკრანები სხვადასხვა სიგრძის ხვეულებით და ერთიანი ეკრანები იმავე სიგრძის ხვეულებით. ეკრანები დამონტაჟებულია ცეცხლსასროლი იარაღის ზედა ნაწილში და ცეცხლსასროლი ყუთის გამოსასვლელ ფანჯარაში.

ნავთობზე მომუშავე ქვაბებზე U- ფორმის ეკრანები დამონტაჟებულია ერთ ან ორ რიგში. გაზის ნავთობის ქვაბებზე დამონტაჟებულია ერთიანი ეკრანები ორ რიგში.

თითოეული U-ის ფორმის ეკრანის შიგნით არის ორმოცდაერთი ხვეული, რომლებიც დამონტაჟებულია 35 მმ სიმაღლით, თითოეულ მწკრივში არის თვრამეტი ეკრანი, ეკრანებს შორის არის 455 მმ.

ერთიანი ეკრანის შიგნით ხვეულებს შორის მანძილი 40 მმ-ია, თითოეულ მწკრივს აქვს ოცდაათი ეკრანი, თითოეულს ოცდასამი ხვეული. ხვეულების დაშორება ეკრანებში ხორციელდება სავარცხლებისა და დამჭერების გამოყენებით, ზოგიერთ დიზაინში - შედუღების წნელებით.

ეკრანის ზეგამათბობელი ჩამოკიდებულია ჭერის ლითონის კონსტრუქციებიდან კოლექტორების ყურებზე შედუღებული ღეროების გამოყენებით. იმ შემთხვევაში, როდესაც კოლექტორები განლაგებულია ერთმანეთის ზემოთ, ქვედა კოლექტორი დაკიდულია ზემოდან, რომელიც, თავის მხრივ, ღეროებით არის დაკიდებული ჭერამდე.

1.3.4. კონვექციური ორთქლის ზეგამათბობელი (CPS).

კონვექციური ორთქლის ზეგამათბობლის დიაგრამა (CPS).

TGM-84 ტიპის ქვაბებზე ჰორიზონტალური ტიპის კონვექციური ზეგამათბობელი განთავსებულია კონვექციური ლილვის დასაწყისში. სუპერგამათბობელი მზადდება ორი ნაკადისგან და თითოეული ნაკადი განლაგებულია ქვაბის ღერძის მიმართ სიმეტრიულად.

ზეგამათბობლის შემავალი საფეხურის პაკეტების შეჩერება კეთდება კონვექციური ლილვის დაკიდებულ მილებზე.

გამომავალი (მეორე) ეტაპი განლაგებულია ჯერ კონვექციურ ლილვში გაზის სადინარების გასწვრივ. ამ ეტაპის ხვეულები ასევე მზადდება 38x6 მმ დიამეტრის მილებით (ფოლადი 12Х1МФ) იგივე მოედნებით. შემავალი კოლექტორები დიამეტრით 219x30 მმ, გამოსასვლელი კოლექტორები დიამეტრით 325x50 მმ (ფოლადი 12Х1МФ).

მონტაჟი და დაშორება შეყვანის ეტაპის მსგავსია.

ქვაბის ზოგიერთ ვარიანტში, ზეგამათბობლები განსხვავდებიან ზემოთ აღწერილიდან შემავალი და გამომავალი კოლექტორების სტანდარტული ზომით და ხვეულების შეფუთვაში მოედნებით.

1.4. წყლის ეკონომია

წყლის ეკონომიზატორი განლაგებულია კონვექციურ შახტში, რომელიც იყოფა ორ გაზის სადინარად. წყლის ეკონომიის თითოეული ნაკადი განლაგებულია შესაბამის გაზის სადინარში, რომელიც ქმნის ორ პარალელურ დამოუკიდებელ ნაკადს.

თითოეული კვამლის სიმაღლის მიხედვით, წყლის ეკონომია დაყოფილია ოთხ ნაწილად, რომელთა შორის არის 665 მმ სიმაღლის ღიობები (ზოგიერთ ქვაბზე ღიობები 655 მმ სიმაღლეზე) სარემონტო სამუშაოებისთვის.

ეკონომაიზერი დამზადებულია 25x3.3 მმ დიამეტრის მილებით (ფოლადი 20), ხოლო შესასვლელი და გამომავალი კოლექტორები დამზადებულია 219x20 მმ დიამეტრისგან (ფოლადი 20).

წყლის ეკონომიის პაკეტები დამზადებულია 110 ორმაგი ექვსპასიანი კოჭისგან. შეფუთვები განლაგებულია ჭადრაკით, განივი მოედანი S 1 =80 მმ და გრძივი მოედანი S 2 =35 მმ.

წყლის ეკონომიის ხვეულები განლაგებულია ქვაბის წინა ნაწილის პარალელურად, ხოლო კოლექტორები განლაგებულია კვამლის გარეთ, კონვექციური ლილვის გვერდით კედლებზე.

პაკეტებში ხვეულების დაშორება ხორციელდება თაროების ხუთი რიგის გამოყენებით, რომელთა ფორმის ლოყები ფარავს ხვეულს ორივე მხრიდან.

წყლის ეკონომაიზერის ზედა ნაწილი ეყრდნობა სამ სხივს, რომლებიც მდებარეობს კვამლის შიგნით და გაცივებულია ჰაერით. შემდეგი ნაწილი (მეორე გაზების ნაკადის გასწვრივ) შეჩერებულია ზემოაღნიშნული გაცივებული სხივებისგან დაშორებული თაროების გამოყენებით. წყლის ეკონომიის ქვედა ორი ნაწილის დამაგრება და შეჩერება პირველი ორის იდენტურია.

გაცივებული სხივები დამზადებულია ნაგლინი ფოლადისგან და დაფარულია თერმული დამცავი ბეტონით. ბეტონის ზედა ნაწილი დაფარულია ლითონის ფურცლით, რომელიც იცავს სხივებს გასროლისგან.

პირველ ხვეულებს გამონაბოლქვი აირის მოძრაობის მიმართულებით აქვს ლითონის გარსაცმები, რომლებიც დამზადებულია ფოლადისგან3, რათა დაიცვან გასროლისგან ცვეთა.

წყლის ეკონომიის შემავალი და გამომავალი კოლექტორები თითოეულს აქვს 4 მოძრავი საყრდენი ტემპერატურის მოძრაობის კომპენსაციისთვის.

საშუალების მოძრაობა წყლის ეკონომიაზატორში კონტრდენულია.

1.5. რეგენერაციული ჰაერის გამაცხელებელი.

ჰაერის გასათბობად ქვაბის ერთეულს აქვს ორი რეგენერაციული მბრუნავი ჰაერის გამათბობელი RRV-54.

RVP დიზაინი: სტანდარტული, უჩარჩო, ჰაერის გამაცხელებელი დამონტაჟებულია სპეციალურ ჩარჩოს ტიპის რკინაბეტონის კვარცხლბეკზე, ხოლო ყველა დამხმარე კომპონენტი დამონტაჟებულია თავად ჰაერის გამათბობელზე.

როტორის წონა გადაეცემა ქვედა საყრდენში დაყენებული სფერული საყრდენის საშუალებით, საყრდენი სხივისკენ, საძირკველზე ოთხ საყრდენად.

ჰაერის გამაცხელებელი არის როტორი, რომელიც მბრუნავს ვერტიკალურ ლილვზე 5400 მმ დიამეტრით და 2250 მმ სიმაღლით, ჩასმული სტაციონარული კორპუსის შიგნით. ვერტიკალური ტიხრები როტორს ყოფს 24 სექტორად. თითოეული სექტორი დაყოფილია 3 განყოფილებად დისტანციური ტიხრებით, რომლებშიც მოთავსებულია გათბობის ფოლადის ფურცლების პაკეტები. ჩანთებში შეგროვებული გათბობის ფურცლები ორ იარუსად არის მოთავსებული როტორის სიმაღლის გასწვრივ. ზედა იარუსი პირველია გაზების ნაკადის გასწვრივ, ეს არის როტორის "ცხელი ნაწილი", ქვედა - "ცივი ნაწილი".

1200 მმ სიმაღლის "ცხელი ნაწილი" დამზადებულია 0,7 მმ სისქის გოფრირებული ფურცლებისგან. ორი მოწყობილობის „ცხელი ნაწილის“ მთლიანი ზედაპირი 17896 მ2-ია. 600 მმ სიმაღლის "ცივი ნაწილი" დამზადებულია 1,3 მმ სისქის გოფრირებული ფურცლებისგან. გათბობის „ცივი ნაწილის“ მთლიანი გათბობის ზედაპირი 7733 მ2-ია.

დისტანციური როტორის დანაყოფებსა და შესაფუთ პაკეტებს შორის ხარვეზები ივსება დამატებითი შეფუთვის ცალკეული ფურცლებით.

აირები და ჰაერი შედიან როტორში და მისგან იხსნება ყუთების მეშვეობით, რომლებიც ეყრდნობიან სპეციალურ ჩარჩოზე და უკავშირდება ჰაერის გამაცხელებლის ქვედა საფარების მილებს. გადასაფარებლები გარსაცმთან ერთად ქმნიან ჰაერის გამაცხელებლის სხეულს.

სხეული თავისი ქვედა საფარით ეყრდნობა საძირკველზე დამონტაჟებულ საყრდენებს და ქვედა საყრდენის საყრდენ სხივს. ვერტიკალური მოპირკეთება შედგება 8 განყოფილებისგან, რომელთაგან 4 არის მზიდი.

როტორის როტაცია ხორციელდება ელექტროძრავით გადაცემათა კოლოფით ფარანი გადაცემის საშუალებით. ბრუნვის სიჩქარე - 2 rpm.

როტორის შეფუთვის პაკეტები მონაცვლეობით გადის გაზის გზაზე, თბება გამონაბოლქვი აირებით და ჰაერის ბილიკით, აწვდის დაგროვილ სითბოს ჰაერის ნაკადს. ნებისმიერ დროს, 24 სექტორიდან 13 შედის გაზის ბილიკში, 9 სექტორი შედის საჰაერო ბილიკში, ხოლო 2 სექტორი იკეტება დალუქვის ფირფიტებით და გამორთულია მუშაობისთვის.

ჰაერის შეწოვის თავიდან ასაცილებლად (გაზისა და ჰაერის ნაკადების მჭიდრო გამიჯვნა), არის რადიალური, პერიფერიული და ცენტრალური ბეჭდები. რადიალური ლუქები შედგება ჰორიზონტალური ფოლადის ზოლებისგან, რომლებიც დამონტაჟებულია რადიალურ როტორის ბაფლებზე - რადიალური მოძრავი ფირფიტები. თითოეული ფირფიტა დამაგრებულია ზედა და ქვედა ყდაზე სამი რეგულირებადი ჭანჭიკით. ლუქების ხარვეზების რეგულირება ხორციელდება ფირფიტების აწევით და დაწევით.

პერიფერიული ლუქები შედგება როტორის ფლანგებისგან, დამუშავებული ინსტალაციის დროს და მოძრავი თუჯის ბლოკებისგან. ბალიშები გიდებთან ერთად ფიქსირდება RVP კორპუსის ზედა და ქვედა ყდაზე. ბალიშები რეგულირდება სპეციალური რეგულირებადი ჭანჭიკების გამოყენებით.

შიდა ლილვის ბეჭდები მსგავსია პერიფერიული ბეჭდების. გარე ლილვის ბეჭდები არის ჩაყრის ყუთის ტიპის.

აირების გასავლელი ღია ადგილი: ა) „ცივ ნაწილში“ - 7,72 მ2.

ბ) „ცხელ ნაწილში“ - 19,4 მ2.

ჰაერგამტარი გამჭვირვალე კვეთა: ა) „ცხელ ნაწილში“ - 13,4მ2.

ბ) „ცივ ნაწილში“ - 12,2 მ2.

1.6. გათბობის ზედაპირების გაწმენდა.

დარტყმის წმენდა გამოიყენება გათბობის ზედაპირების და ქვედა სადინრის გასაწმენდად.

გაცხელების ზედაპირების გასაწმენდად სროლის დროს გამოიყენება 3-5მმ ზომის თუჯის მრგვალი ნასროლი.

გასროლის გამწმენდი წრედის ნორმალური მუშაობისთვის ბუნკერში უნდა იყოს დაახლოებით 500 კგ გასროლა.

როდესაც ჰაერის ეჟექტორი ჩართულია, იქმნება ჰაერის საჭირო სიჩქარე, რათა აიყვანოს გასროლა პნევმატური მილის მეშვეობით კონვექციური ლილვის ზევით დარტყმის დამჭერში. გასროლის დამჭერიდან გამონაბოლქვი ჰაერი გამოიყოფა ატმოსფეროში, ხოლო გასროლა კონუსური ციმციმის, შუალედური ბუნკერის მეშვეობით მავთულის ბადით და გასროლის გამყოფის მეშვეობით გრავიტაციით მიედინება გასროლის ჭურჭელში.

სიცხის დროს გასროლის სიჩქარე ნელდება დახრილი თაროების გამოყენებით, რის შემდეგაც გასროლა ეცემა სფერულ გამავრცელებლებს.

გასაწმენდ ზედაპირებზე გავლის შემდეგ დახარჯული გასროლა გროვდება ბუნკერში, რომლის გასასვლელში დამონტაჟებულია ჰაერის გამყოფი. გამყოფი ემსახურება ნაცრის გამოყოფას გასროლილი ნაკადიდან და ბუნკერის სისუფთავის შენარჩუნებას გამყოფის მეშვეობით კვამლში შემომავალი ჰაერის დახმარებით.

ნაცრის ნაწილაკები, რომლებიც ჰაერით არის შეგროვებული, მილის მეშვეობით ბრუნდება გრიპის აირების აქტიური მოძრაობის ზონაში და მათ მიერ გადატანილია კონვექციური ლილვის გარეთ. ნაცრისგან გაწმენდილი გასროლა გადის გამყოფის ციმციმში და ბუნკერის მავთულის ბადეში. ბუნკერიდან გასროლა ისევ იკვებება პნევმატური სატრანსპორტო მილში.

კონვექციური ლილვის გასაწმენდად დაყენებულია 5 წრე 10 გასროლით.

გამწმენდი მილების ნაკადში გასროლის რაოდენობა იზრდება შეკვრის დაბინძურების საწყისი ხარისხით. ამიტომ, ინსტალაციის ექსპლუატაციის დროს, უნდა შეეცადოს შეამციროს ინტერვალები გაწმენდებს შორის, რაც საშუალებას აძლევს გასროლის შედარებით მცირე ნაწილებს შეინარჩუნოს ზედაპირი სუფთა მდგომარეობაში და, შესაბამისად, მთელი კომპანიის მუშაობის დროს დანაყოფები მინიმალური იყოს. დაბინძურების კოეფიციენტების მნიშვნელობები.

ეჟექტორში ვაკუუმის შესაქმნელად გამოიყენება ჰაერი 0,8-1,0 ატი წნევით და 30-60 o C ტემპერატურით.

1. ქვაბის გაანგარიშება.

2.1. საწვავის შემადგენლობა.

2.2. ჰაერისა და წვის პროდუქტების მოცულობებისა და ენთალპიების გაანგარიშება.

ჰაერისა და წვის პროდუქტების მოცულობის გამოთვლები მოცემულია ცხრილში 1.

ენთალპიის გაანგარიშება:

1. ჰაერის თეორიულად საჭირო რაოდენობის ენთალპია გამოითვლება ფორმულით

სად არის 1 მ 3 ჰაერის ენთალპია, კჯ/კგ.

ეს ენთალპია ასევე გვხვდება XVI ცხრილიდან.

1. წვის პროდუქტების თეორიული მოცულობის ენთალპია გამოითვლება ფორმულით

სადაც არის 1 მ 3 ტრიატომური აირების ენთალპია, აზოტის თეორიული მოცულობა, წყლის ორთქლის თეორიული მოცულობა.

ჩვენ ვპოულობთ ამ ენთალპიას მთელი ტემპერატურული დიაპაზონისთვის და მიღებული მნიშვნელობები შევა ცხრილში 2.

1. ჭარბი ჰაერის ენთალპია გამოითვლება ფორმულით

სად არის ჰაერის ჭარბი კოეფიციენტი და გვხვდება XVII და XX ცხრილების მიხედვით

1. წვის პროდუქტების ენთალპია > 1-ზე გამოითვლება ფორმულის გამოყენებით

ჩვენ ვპოულობთ ამ ენთალპიას მთელი ტემპერატურის დიაპაზონისთვის და შევიყვანთ მიღებულ მნიშვნელობებს ცხრილში 2.

2.3. სავარაუდო სითბოს ბალანსი და საწვავის მოხმარება.

2.3.1. სითბოს დანაკარგების გაანგარიშება.

ქვაბის ერთეულში შემავალი სითბოს მთლიან რაოდენობას ეწოდება ხელმისაწვდომი სითბო და არის დანიშნული. ქვაბის ბლოკიდან გამომავალი სითბო არის სასარგებლო სითბოს და სითბოს დანაკარგების ჯამი, რომელიც დაკავშირებულია ორთქლის ან ცხელი წყლის წარმოქმნის ტექნოლოგიურ პროცესთან. ამრიგად, ქვაბის სითბოს ბალანსს აქვს ფორმა: = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

სად არის ხელმისაწვდომი სითბო, კჯ/მ3.

Q 1 - ორთქლის შემცველი სასარგებლო სითბო, კჯ/კგ.

Q 2 - სითბოს დაკარგვა გამონაბოლქვი აირებით, კჯ/კგ.

Q 3 - სითბოს დაკარგვა ქიმიური არასრული წვის შედეგად, კჯ/კგ.

Q 4 - სითბოს დაკარგვა მექანიკური არასრული წვის შედეგად, კჯ/კგ.

Q 5 - სითბოს დაკარგვა გარე გაგრილებიდან, კჯ/კგ.

Q 6 - სითბოს დაკარგვა ფიზიკური სითბოსგან, რომელიც შეიცავს ამოღებულ წიდას, პლუს დანაკარგები გაგრილების პანელებისთვის და სხივებისთვის, რომლებიც არ შედის ქვაბის ცირკულაციის წრეში, კჯ/კგ.

ქვაბის სითბოს ბალანსი შედგენილია დადგენილ თერმორეჟიმთან მიმართებაში და სითბოს დანაკარგები გამოიხატება ხელმისაწვდომი სითბოს პროცენტულად:

სითბოს დანაკარგების გაანგარიშება მოცემულია ცხრილში 3.

შენიშვნები ცხრილისთვის 3:

H х - გამონაბოლქვი აირების ენთალპია, განისაზღვრება ცხრილი 2-ის მიხედვით.

N მაგარი - სხივებისა და პანელების სხივების მიმღები ზედაპირი, მ2;

Q k არის ორთქლის ქვაბის სასარგებლო სიმძლავრე.

2.3.2. ეფექტურობისა და საწვავის მოხმარების გაანგარიშება.

ორთქლის ქვაბის ეფექტურობა არის სასარგებლო სითბოს თანაფარდობა ხელმისაწვდომ სითბოსთან. ბლოკის მიერ წარმოქმნილი ყველა სასარგებლო სითბო არ ეგზავნება მომხმარებელს. თუ ეფექტურობა განისაზღვრება წარმოქმნილი სითბოთი, მას ეწოდება მთლიანი, თუ გამოთავისუფლებული სითბოს მიხედვით, მას ეწოდება წმინდა.

ეფექტურობისა და საწვავის მოხმარების გაანგარიშება მოცემულია ცხრილში 3.

ცხრილი 1.

გამოთვლილი ღირებულება		Დანიშნულება	განზომილება		გაანგარიშება ან დასაბუთება
თეორიული რაოდენობა საჭირო სრულისთვის საწვავის წვა.					0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+ +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+ +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)
თეორიული აზოტის მოცულობა					0,79 9,725+0,01 1
ტრიატომიური					*98,2+2*0,4+3*0,1+4* *0,1+5*0,0+6*0,0)
თეორიული წყლის მოცულობა					0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*
წყლის მოცულობა					2,14+0,0161(1,05-
კვამლის მოცულობა					2.148+(1.05-1) 9.47
ტრიატომის მოცულობითი ფრაქციები		r RO 2, r H 2 O
მშრალი გაზის სიმჭიდროვე არ.
წვის პროდუქტების მასა					G Г =0,7684+(0/1000)+ 1.306 1.05 9.47

ცხრილი 2.

გამაცხელებელი ზედაპირი	ტემპერატურა ზედაპირის გახურების შემდეგ, 0 C	H 0 B, კჯ/მ 3	H 0 G, კჯ/მ 3	H B g, kJ/m 3
წვის კამერის ზედა ნაწილი a T = 1.05+0.07=1.12
ეკრანის გამათბობელი, a shpe = 1.12 +0=1.12
კონვექციური სუპერ გამაცხელებელი, a kpe = 1.12+0.03=1.15
წყლის ეკონომია EC = 1.15+0.02=1.17
ჰაერის გამაცხელებელი a VP = 1.17+0.15+0.15=1.47

ცხრილი 3.

გამოთვლილი ღირებულება	Დანიშნულება	განზომილება		გაანგარიშება ან დასაბუთება	შედეგი
ცივი ჰაერის თეორიული მოცულობის ენთალპია 30 0 C ტემპერატურაზე				მე 0 x.v. =1,32145·30·9,47
გამონაბოლქვი აირის ენთალპია			მიიღება 150 0 C ტემპერატურაზე	ვიღებთ მე-2 ცხრილის მიხედვით
სითბოს დაკარგვა მექანიკური არასრული წვის შედეგად				გაზის წვისას არ არის დანაკარგები მექანიკური არასრული წვის შედეგად
ხელმისაწვდომი სითბო 1 კგ-ზე. საწვავი შესაბამისად
სითბოს დაკარგვა გრიპის აირებით				q 2 =[(2902.71-1.47*375.42)*
სითბოს დაკარგვა გარე გაგრილებით				ჩვენ განვსაზღვრავთ ნახ. 5.1.
სითბოს დაკარგვა ქიმიური არასრული წვის შედეგად				განვსაზღვრავთ XX ცხრილის მიხედვით
მთლიანი ეფექტურობა			h br = 100 - (q 2 + q 3 + q 4 +q 5)	h br =100 -(6.6+0.07+0+0.4)
საწვავის მოხმარება მიერ (5-06) და (5-19)				გვ =(/)·100
საწვავის სავარაუდო მოხმარება (4-01) მიხედვით				B p = 9.14*(1-0/100)

2.4. წვის კამერის თერმული გაანგარიშება.

2.4.1 ცეცხლსასროლი იარაღის გეომეტრიული მახასიათებლების განსაზღვრა.

ქვაბის ქარხნების დიზაინისა და ექსპლუატაციისას, ყველაზე ხშირად ტარდება წვის მოწყობილობების გადამოწმების გამოთვლები. ნახაზების მიხედვით ცეცხლსასროლი იარაღის გაანგარიშებისას აუცილებელია განისაზღვროს: წვის კამერის მოცულობა, მისი დაცვის ხარისხი, კედლების ზედაპირის ფართობი და რადიაციის მიმღები გამათბობელი ზედაპირების ფართობი. ასევე ფარის მილების დიზაინის მახასიათებლები (მილის დიამეტრი, მანძილი მილის ღერძებს შორის).

გეომეტრიული მახასიათებლების გამოთვლა მოცემულია ცხრილებში 4 და 5.

ცხრილი 4.

გამოთვლილი ღირებულება	Დანიშნულება	განზომილება	გაანგარიშება ან დასაბუთება	შედეგი
წინა კედლის ფართობი			19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)
გვერდითი კედლის ფართობი			6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)
უკანა კედლის ფართობი			2(0,5*7,04*2,1)+
ეკრანის ორმაგი განათების არე			2*(6,136*20,8-(0,5*1,4 *1,7+0,5*1,4*1,2)-
ღუმელის გასასვლელი ფანჯრის ზონა
ფართი დაკავებულია სანთურების მიერ
Firebox სიგანე			დიზაინის მონაცემების მიხედვით
წვის კამერის აქტიური მოცულობა

ცხრილი 5.

ზედაპირის სახელი					ნომოგრამების მიხედვით -
წინა კედელი
გვერდითი კედლები
ორმაგი განათების ეკრანი
Უკანა კედელი
გაზის ფანჯარა
დაფარული კედლების ფართობი (გარდა სანთურები)

2.4.2. Firebox-ის გაანგარიშება.

ცხრილი 6

გამოთვლილი ღირებულება	Დანიშნულება	განზომილება	ფორმულა	გაანგარიშება ან დასაბუთება	შედეგი
წვის პროდუქტების ტემპერატურა ღუმელის გამოსასვლელში			ქვაბის აგრეგატის დიზაინის მიხედვით.	წინასწარ მიღებულია დამწვარი საწვავის მიხედვით
წვის პროდუქტების ენთალპია				მიღებულია ცხრილის მიხედვით. 2.
წმინდა სითბოს გამოყოფა ცეცხლსასროლი იარაღის კოლოფში (6-28) მიხედვით				35590·(100-0.07-0)/(100-0)
დამცავი ხარისხი (6-29) მიხედვით			H სხივი /F ქ
წვის ეკრანების დაბინძურების კოეფიციენტი			მიღებულია 6.3 ცხრილის მიხედვით	დამწვარი საწვავის მიხედვით
ეკრანების თერმოეფექტურობის კოეფიციენტი (6-31) მიხედვით
გამოსხივებული ფენის ეფექტური სისქე მიხედვით
ტრიატომური აირების მიერ სხივების შესუსტების კოეფიციენტი (6-13) მიხედვით

ჭვარტლის ნაწილაკებით სხივების შესუსტების კოეფიციენტი (6-14) მიხედვით				1.2/(1+1.12 2) (2.99) 0.4 (1.6 920/1000-0.5)
ჩირაღდნის მანათობელი ნაწილით შევსებული წვის მოცულობის პროპორციის დამახასიათებელი კოეფიციენტი			მიღებულია 38 გვერდზე	წვის მოცულობის სპეციფიკური დატვირთვის მიხედვით:
წვის საშუალების შთანთქმის კოეფიციენტი (6-17) მიხედვით				1.175 +0.1 0.894
შთანთქმის კრიტერიუმი (ბუგეს კრიტერიუმი) (6-12) მიხედვით				1.264 0.1 5.08
ბუგერის კრიტერიუმის ეფექტური მნიშვნელობა მიხედვით				1.6ln((1.4 0.642 2 +0.642 +2)/ (1.4 0.642 2 -0.642 +2))
გამონაბოლქვი აირების ბალასტის პარამეტრის მიხედვით				11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
საწვავის მოხმარება მიეწოდება დონის სანთურს

საწვავის ღერძების ადგილმდებარეობის დონე იარუსში (6-10) მიხედვით				(2 2.28 5.2+2 2.28 9.2)/(2 2.28 2)
სანთურების შედარებითი დონე (6-11) მიხედვით			x G =h G /H T
კოეფიციენტი (გაზის ნავთობის ღუმელებისთვის კედელზე დამონტაჟებული სანთურები)				ვიღებთ მე-40 გვერდზე
პარამეტრი (6-26a) მიხედვით				0,40(1-0,4∙0,371)
სითბოს შეკავების კოეფიციენტის მიხედვით
თეორიული (ადიაბატური) წვის ტემპერატურა				აღებულია 2000 0 C-ის ტოლი
წვის პროდუქტების საშუალო მთლიანი სითბოს სიმძლავრე 41-ე გვერდის მიხედვით

ღუმელის გამოსასვლელში ტემპერატურა არჩეული იყო სწორად და შეცდომა იყო (920-911.85)*100%/920=0.885%

2.5. ქვაბის ზეგამათბობლების გაანგარიშება.

ორთქლის ქვაბების კონვექციური გამაცხელებელი ზედაპირები მნიშვნელოვან როლს ასრულებს ორთქლის წარმოქმნის პროცესში, აგრეთვე წვის პროდუქტების სითბოს გამოყენებას წვის კამერიდან გამოსვლისას. კონვექციური გათბობის ზედაპირების ეფექტურობა დამოკიდებულია წვის პროდუქტებიდან ორთქლზე სითბოს გადაცემის ინტენსივობაზე.

წვის პროდუქტები გადასცემს სითბოს მილების გარე ზედაპირზე კონვექციისა და გამოსხივების გზით. სითბო გადადის მილის კედელში თბოგამტარობით, ხოლო შიდა ზედაპირიდან ორთქლზე კონვექციის გზით.

ორთქლის დინების სქემა ქვაბის ზეგამათბობლების მეშვეობით შემდეგია:

კედელზე დამონტაჟებული ზეგამათბობელი, რომელიც მდებარეობს წვის კამერის წინა კედელზე და იკავებს წინა კედლის მთელ ზედაპირს.

ჭერის გამათბობელი, რომელიც მდებარეობს ჭერზე, გადის წვის პალატაში, ეკრანის ზეგამათბობლებსა და კონვექციური ლილვის ზედა ნაწილში.

მბრუნავ პალატაში განთავსებული ეკრანის სუპერგამათბობლების პირველი რიგი.

ეკრანის ტიპის სუპერგამათბობლების მეორე რიგი, რომელიც მდებარეობს პირველი რიგის გვერდით მბრუნავ კამერაში.

ქვაბის კონვექციურ ლილვში დამონტაჟებულია კონვექციური ზეგამათბობელი სერიული შერეული დენით და განივი კვეთაში დამონტაჟებული ინექციური დეზეგამათბობელი.

გამშვები პუნქტის შემდეგ, ორთქლი შედის ორთქლის კოლექტორში და ტოვებს ქვაბის ერთეულს.

ორთქლის ზეგამათბობლების გეომეტრიული მახასიათებლები

ცხრილი 7.

2.5.1. კედელზე დამონტაჟებული ზეგამათბობლის გაანგარიშება.

კედელზე დამონტაჟებული ცეცხლსასროლი კოლოფი მდებარეობს ცეცხლსასროლი იარაღის გაანგარიშებისას, სითბოს აღქმა განისაზღვრება, როგორც სითბოს ნაწილი, რომელიც გამოყოფს ცეცხლსასროლი იარაღის ზედაპირის წვის პროდუქტებს ცეცხლსასროლი იარაღის დანარჩენ ზედაპირებთან მიმართებაში.

ატომური ელექტროსადგურის გაანგარიშება წარმოდგენილია No8 ცხრილში

2.5.2. ჭერის გამათბობელის გაანგარიშება.

იმის გათვალისწინებით, რომ SPP მდებარეობს როგორც წვის პალატაში, ასევე კონვექციურ ნაწილში, მაგრამ აღქმული სითბო კონვექციურ ნაწილში SPP-ის შემდეგ და SPP ქვეშ არის ძალიან მცირე SPP-ის აღქმულ სითბოსთან მიმართებაში ცეცხლსასროლი იარაღის კოლოფში (დაახლოებით 10 % და 30%, შესაბამისად (TGM-84 ქვაბის ტექნიკური სახელმძღვანელოდან. PPP-ის გაანგარიშება ხორციელდება No9 ცხრილში.

2.5.3. ეკრანის ორთქლის ზეგამათბობლის გაანგარიშება.

შპპ-ს ვიანგარიშებთ მე-10 ცხრილში.

2.5.4. კონვექციური ზეგამათბობლის გაანგარიშება.

საგუშაგოს ვიანგარიშებთ No11 ცხრილში.

ცხრილი 8.

გამოთვლილი ღირებულება	Დანიშნულება	განზომილება	ფორმულა	გაანგარიშება ან დასაბუთება	შედეგი
გათბობის ზედაპირის ფართობი			ცხრილიდან 4.	ცხრილიდან 4.
კედელზე დამონტაჟებული PP-ს სხივის მიმღები ზედაპირი			ცხრილიდან 5.	ცხრილიდან 5.
ატომური ელექტროსადგურის მიერ მიღებული სითბო				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
ორთქლის ენთალპიის გაზრდა ატომურ ელექტროსადგურში				6416,54∙8,88/116,67
ორთქლის ენთალპია ატომური ელექტროსადგურის წინ				მშრალი გაჯერებული ორთქლის ენთალპია 155 ატა (15,5 მპა) წნევით
ორთქლის ენთალპია ჭერის გამათბობელამდე			I" pp =I"+DI npp
ორთქლის ტემპერატურა ჭერის გამათბობელამდე			წყლისა და ზეგახურებული ორთქლის თერმოდინამიკური თვისებების ცხრილებიდან	ზედმეტად გაცხელებული ორთქლის ტემპერატურა 155 ატა წნევაზე და ენთალპია 3085,88 კჯ/კგ (15,5 მპა)

ატომური ელექტროსადგურის შემდეგ ტემპერატურა აღებულია ღუმელის გამოსასვლელში წვის პროდუქტების ტემპერატურის ტოლი = 911,85 0 C.

ცხრილი 9.

გამოთვლილი ღირებულება	Დანიშნულება	განზომილება	ფორმულა	გაანგარიშება ან დასაბუთება	შედეგი
PPP-ის 1 ნაწილის გათბობის ზედაპირის ფართობი
სხივის მიმღები ზედაპირი PPP-1			H l ppp =F∙ x
PPP-1-ის მიერ აღქმული სითბო				0,74(35760/1098,08)∙50,61
ორთქლის ენთალპიის გაზრდა PPP-1-ში				1224,275∙9,14/116,67
ორთქლის ენთალპია PPP-1-ის შემდეგ			I`` ppp -2 =I`` ppp +DI npp
ორთქლის ენთალპიის გაზრდა SPP-ში SPP-ში				DI ppp-ის დაახლოებით 30%.
ორთქლის ენთალპიის გაზრდა SPP-ში SPP-ისთვის			მიღებულია წინასწარი TGM-84 ქვაბის გაანგარიშების სტანდარტული მეთოდების მიხედვით	DI ppp-ის დაახლოებით 10%.
ორთქლის ენთალპია შპს-მდე			I`` ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3	3178,03+27,64+9,21
ორთქლის ტემპერატურა ეკრანის გადახურებამდე			წყლისა და ზეგახურებული ორთქლის თერმოდინამიკური თვისებების ცხრილებიდან	ზეგახურებული ორთქლის ტემპერატურა 155 ატა წნევაზე და ენთალპია 3239,84 კჯ/კგ (15,5 მპა)

ცხრილი10.

გამოთვლილი ღირებულება	Დანიშნულება	განზომილება	ფორმულა	გაანგარიშება ან დასაბუთება	შედეგი
გათბობის ზედაპირის ფართობი			∙d ∙l∙z 1 ∙z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
წვის პროდუქტების გასავლელად სუფთა განივი ფართობი (7-31)				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
წვის პროდუქტების ტემპერატურა ShPP-ის შემდეგ				წინასწარ შეაფასეთ საბოლოო ტემპერატურა
წვის პროდუქტების ენთალპია შპს-მდე			მიღებულია ცხრილის მიხედვით. 2:
წვის პროდუქტების ენთალპია შპს-ის შემდეგ			მიღებულია ცხრილის მიხედვით. 2
კონვექციურ ზედაპირზე შეწოული ჰაერის ენთალპია, t = 30 0 C ტემპერატურაზე			მიღებულია ცხრილის მიხედვით. 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი		ვ/(მ 2 ×K)	განისაზღვრება ნომოგრამა 7
წვის პროდუქტების ნაკადის გასწვრივ მილების რაოდენობის კორექტირება (7-42) მიხედვით.				დერეფნის სხივების განივი რეცხვისას
სხივის კომპოზიციის კორექტირება			განისაზღვრება ნომოგრამა 7	დერეფნის სხივების განივი რეცხვისას
			განისაზღვრება ნომოგრამა 7	დერეფნის სხივების განივი რეცხვისას
სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი კონვექციის გზით წიაღიდან გათბობის ზედაპირზე (ფორმულა ნომოგრამაში 7)		ვ/(მ 2 ×K)		75∙1,0∙0,75∙1,01
მთლიანი ოპტიკური სისქე (7-66) მიხედვით			(k g r p + k zl m)ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
გამოსხივების ფენის სისქე ეკრანის ზედაპირის მიხედვით
სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი		ვ/(მ 2 ×K)	განისაზღვრება ნომოგრამით -

ზედაპირები თქვენს ტერიტორიაზე -

სახანძრო შესასვლელი ფანჯარა

კოეფიციენტი			განისაზღვრება ნომოგრამით -
სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი მტვრისგან თავისუფალი ნაკადისთვის		ვ/(მ 2 ×K)
		განაწილების კოეფიციენტი სითბოს აღქმა ღუმელის სიმაღლით იხილეთ ცხრილი 8-4
ღუმელიდან გამოსხივებით მიღებული სითბო გათბობის ზედაპირით არის გასასვლელის მიმდებარედ ახალი firebox ფანჯარა
შპს-დან გასასვლელში ორთქლის წინასწარი ენთალპია მიხედვით (7-02) და (7-03)
ორთქლის წინასწარი ტემპერატურა შპს-ის გამოსასვლელში				ზედმეტად გახურებული ორთქლის ტემპერატურა წნევაზე. 150 ატ
გამოყენების მაჩვენებელი				აირჩიეთ ნახ. 7-13
		ვ/(მ 2 ×K)

ეკრანების თერმოეფექტურობის კოეფიციენტი				განისაზღვრება ცხრილიდან 7-5
სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი (7-15 ვ) მიხედვით		ვ/(მ 2 ×K)
წვის პროდუქტების რეალური ტემპერატურა მცირე ჰესის შემდეგ				ვინაიდან Q b და Q t განსხვავდებიან (837,61 -780,62)*100% / 837,61 ზედაპირის გაანგარიშება არ არის მითითებული
გამათბობელის დინება 80 გვერდზე			0.4=0.4(0.05…0.07)დ
სადინარში ორთქლის საშუალო ენთალპია				0,5(3285,78+3085,88)
ორთქლის ინექციისთვის გამოყენებული წყლის ენთალპია			წყლის და ზედმეტად გაცხელებული ორთქლის თერმოდინამიკური თვისებების ცხრილებიდან 230 0 C ტემპერატურაზე

ცხრილი 11.

გამოთვლილი ღირებულება	Დანიშნულება	განზომილება	ფორმულა	გაანგარიშება ან დასაბუთება	შედეგი
გათბობის ზედაპირის ფართობი				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
წვის პროდუქტების გავლის ღია განივი ზონა
წვის პროდუქტების ტემპერატურა კონვექციური PP-ს შემდეგ			2 მნიშვნელობა წინასწარ არის მიღებული	ქვაბის აგრეგატის დიზაინის მიხედვით
წვის პროდუქტების ენთალპია გადაცემათა კოლოფის წინ			მიღებულია ცხრილის მიხედვით. 2:
წვის პროდუქტების ენთალპია გადაცემათა კოლოფის შემდეგ			მიღებულია ცხრილის მიხედვით. 2
სითბოს გამოყოფა წვის პროდუქტებით				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
წვის პროდუქტების საშუალო სიჩქარე
სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი		ვ/(მ 2 ×K)	განისაზღვრება ნომოგრამით 8	დერეფნის სხივების განივი რეცხვისას
წვის პროდუქტების ნაკადის გასწვრივ მილების რაოდენობის კორექტირება			განისაზღვრება ნომოგრამით 8	დერეფნის სხივების განივი რეცხვისას
სხივის კომპოზიციის კორექტირება			განისაზღვრება ნომოგრამით 8	დერეფნის სხივების განივი რეცხვისას
კოეფიციენტი ნაკადის ფიზიკურ პარამეტრებში ცვლილებების გავლენის გათვალისწინებით			განისაზღვრება ნომოგრამით 8	დერეფნის სხივების განივი რეცხვისას
სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი კონვექციის გზით ქვესადგურიდან გათბობის ზედაპირზე		ვ/(მ 2 ×K)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
დაბინძურებული კედლის ტემპერატურა (7-70) მიხედვით
გამოყენების მაჩვენებელი			მიიღეთ მითითებების მიხედვით	რთულად გასარეცხი შეკვრებისთვის
სითბოს გადაცემის ჯამური კოეფიციენტი		ვ/(მ 2 ×K)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
თერმული ეფექტურობის კოეფიციენტი			ცხრილის მიხედვით ვადგენთ. 7-5
სითბოს გადაცემის კოეფიციენტის მიხედვით		ვ/(მ 2 ×K)
გადაცემათა კოლოფიდან გამოსასვლელში ორთქლის წინასწარი ენთალპია (7-02) და (7-03)
ორთქლის წინასწარი ტემპერატურა გადაცემათა კოლოფის შემდეგ			ზედმეტად გახურებული ორთქლის თერმოდინამიკური თვისებების ცხრილებიდან	ზედმეტად გახურებული ორთქლის ტემპერატურა წნევაზე. 140 ატ
ტემპერატურის წნევა (7-74) მიხედვით
გათბობის ზედაპირის მიერ შთანთქმული სითბოს რაოდენობა (7-01) მიხედვით				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
ფაქტობრივი აღქმული სიცხე საგუშაგოში			ვიღებთ 1 გრაფიკის მიხედვით
წვის პროდუქტების რეალური ტემპერატურა გადაცემათა კოლოფის შემდეგ			ვიღებთ 1 გრაფიკის მიხედვით	გრაფიკი გამოსახულია Qb და Qt მნიშვნელობების გამოყენებით ორი ტემპერატურისთვის.
ორთქლის ენთალპიის გაზრდა გადაცემათა კოლოფში				3070∙9,14 /116,67
ორთქლის ენთალპია საგუშაგოს შემდეგ			I`` გადაცემათა კოლოფი + DI გადაცემათა კოლოფი
ორთქლის ტემპერატურა გადაცემათა კოლოფის შემდეგ			წყლისა და ზეგახურებული ორთქლის თერმოდინამიკური თვისებების ცხრილებიდან	ზედმეტად გახურებული ორთქლის ტემპერატურა 140 ატას წნევაზე და ენთალპია 3465,67 კჯ/კგ

გაანგარიშების შედეგები:

Q р р = 35590 კჯ/კგ - ხელმისაწვდომი სითბო.

Q l = φ·(Q m - I´ T) = 0,996·(35565,08 - 17714,56) = 17779,118 კჯ/კგ.

Q k = 2011.55 კჯ/კგ - შპს-ის სითბოს აღქმა.

Q pe = 3070 კჯ/კგ - გადაცემათა კოლოფის სითბოს აღქმა.

NPP და PPP-ის სითბოს შთანთქმა გათვალისწინებულია Q l-ში, ვინაიდან NPP და PPP განლაგებულია ქვაბის ღუმელში. ანუ Q NPP და Q PPP შედის Q l-ში.

2.6 დასკვნა

მე ჩავატარე TGM-84 ქვაბის განყოფილების გადამოწმების გაანგარიშება.

კალიბრაციის თერმული გაანგარიშებისას, რომელიც დაფუძნებულია ქვაბის მიღებულ დიზაინსა და ზომებზე მოცემულ დატვირთვაზე და საწვავის ტიპზე, დავადგინე წყლის, ორთქლის, ჰაერის და აირების ტემპერატურა ცალკეულ გამათბობ ზედაპირებს შორის საზღვრებზე, ეფექტურობა, საწვავის მოხმარება, მოხმარება. და ორთქლის, ჰაერის და გამონაბოლქვი აირების სიჩქარე.

შემოწმების გაანგარიშება ტარდება ქვაბის ეფექტურობისა და საიმედოობის შესაფასებლად მოცემულ საწვავზე მუშაობისას, საჭირო აღდგენითი ღონისძიებების იდენტიფიცირება, დამხმარე მოწყობილობების შერჩევა და გამოთვლებისთვის საწყისი მასალების მოპოვება: აეროდინამიკური, ჰიდრავლიკური, ლითონის ტემპერატურა, მილის სიძლიერე, ნაცარი. აცვიათ ინტენსივობა ომილები, კოროზია და ა.შ.

3. გამოყენებული ცნობების სია

1. ლიპოვი იუ.მ. ორთქლის ქვაბის თერმული გაანგარიშება. - იჟევსკი: კვლევითი ცენტრი "რეგულარული და ქაოტური დინამიკა", 2001 წ
2. ქვაბების თერმული გაანგარიშება (სტანდარტული მეთოდი). -SPb: NPO TsKTI, 1998 წ
3. ტექნიკური პირობები და ექსპლუატაციის ინსტრუქციები TGM-84 ორთქლის ქვაბისთვის.

ჩამოტვირთვა: თქვენ არ გაქვთ წვდომა ფაილების ჩამოტვირთვაზე ჩვენი სერვერიდან.

სსრკ ენერგეტიკისა და ელექტროფიკაციის სამინისტრო

ოპერირების მთავარი ტექნიკური განყოფილება
ენერგეტიკული სისტემები

ტიპიური ენერგეტიკული მახასიათებლები
ქვაბი TGM-96B საწვავის ზეთის წვისთვის

მოსკოვი 1981 წ

ეს სტანდარტული ენერგეტიკული მახასიათებელი შემუშავებულია Soyuztekhenergo-ს მიერ (eng. G.I. GUTSALO)

TGM-96B ქვაბის ტიპიური ენერგეტიკული მახასიათებლები დაფუძნებულია Soyuztekhenergo-ს მიერ Riga CHPP-2-ში და Sredaztekhenergo-ს CHPP-GAZ-ში ჩატარებულ თერმულ ტესტებზე და ასახავს ქვაბის ტექნიკურად მისაღწევ ეფექტურობას.

ტიპიური ენერგეტიკული მახასიათებელი შეიძლება გახდეს TGM-96B ქვაბების სტანდარტული მახასიათებლების შედგენის საფუძველი საწვავის ზეთის დაწვისას.

განაცხადი

. ქვაბის აღჭურვილობის მოკლე მახასიათებლები

1.1 . ტაგანროგის საქვაბე ქარხნის TGM-96B საქვაბე - გაზის ნავთობის ქვაბი ბუნებრივი მიმოქცევით და U- ფორმის განლაგებით, შექმნილია ტურბინებთან მუშაობისთვის.თ -100/120-130-3 და PT-60-130/13. საწვავის ზეთზე მუშაობისას ქვაბის ძირითადი დიზაინის პარამეტრები მოცემულია ცხრილში. .

TKZ-ის მიხედვით, ცირკულაციის პირობებისთვის ქვაბის მინიმალური დასაშვები დატვირთვა არის ნომინალურის 40%.

1.2 . წვის კამერას აქვს პრიზმული ფორმა და გეგმაში არის მართკუთხედი ზომით 6080x14700 მმ. წვის კამერის მოცულობა 1635 მ3. წვის მოცულობის თერმული ძაბვა არის 214 კვტ/მ 3, ანუ 184 · 10 3 კკალ/(მ 3 · სთ). წვის კამერა შეიცავს აორთქლების ეკრანებს და წინა კედელზე კედელზე დამაგრებულ რადიაციულ ორთქლის ზეგამათბობელს (WSR). ღუმელის ზედა ნაწილში მბრუნავ პალატაში მოთავსებულია ეკრანის ორთქლის ზეგამათბობელი (SSH). ქვედა კონვექციურ ლილვში, კონვექციური ორთქლის ზეგამათბობლის (CS) და წყლის ეკონომიზატორის (WES) ორი პაკეტი განლაგებულია თანმიმდევრულად გაზების ნაკადის გასწვრივ.

1.3 . ქვაბის ორთქლის გზა შედგება ორი დამოუკიდებელი ნაკადისგან, ორთქლის გადაცემით ქვაბის გვერდებს შორის. ზედმეტად გახურებული ორთქლის ტემპერატურა რეგულირდება საკუთარი კონდენსატის ინექციით.

1.4 . წვის კამერის წინა კედელზე არის ოთხი ორმაგი ნაკადის გაზის ნავთობის სანთურები HF TsKB-VTI. სანთურები დამონტაჟებულია ორ იარუსად -7250 და 11300 მმ დონეზე, ჰორიზონტთან აწევის კუთხით 10°.

მაზუთის დასაწვავად, ტიტანის ორთქლ-მექანიკური საქშენები მოწოდებულია ნომინალური სიმძლავრით 8,4 ტ/სთ საწვავის ზეთის წნევით 3,5 მპა (35 კგფ/სმ2). ორთქლის წნევა საწვავის გაწმენდისა და შესხურებისთვის ქარხნის მიერ რეკომენდებულია 0,6 მპა (6 კგფ/სმ2). ორთქლის მოხმარება თითო საქშენზე არის 240 კგ/სთ.

1.5 . ქვაბის მონტაჟი აღჭურვილია:

ორი ვენტილატორი VDN-16-P, სიმძლავრით 259 · 10 3 მ 3 / სთ რეზერვით 10%, წნევა რეზერვით 20% 39,8 მპა (398,0 კგფ/მ 2), სიმძლავრე 500 /250 კვტ და ბრუნვის სიჩქარე 741 /594 ბრ/წთ თითოეული მანქანა;

ორი კვამლის გამწოვი DN-24×2-0.62 GM სიმძლავრით 415 10 3 მ 3/სთ ზღვრით 10%, წნევა 20% ზღვარით 21.6 მპა (216.0 კგფ/მ2), სიმძლავრე 800 /400 კვტ და ბრუნვის სიჩქარე 743/595 ბრ/წთ თითოეულ მანქანაზე.

1.6. კონვექციური გამაცხელებელი ზედაპირების ნაცარი საბადოებისგან გასაწმენდად, პროექტი ითვალისწინებს RVP-ის გაწმენდას, წყლის რეცხვასა და ორთქლით აფეთქებას თხრილის ინსტალაციაში წნევის დაქვეითებით. ერთი RVP აფეთქების ხანგრძლივობაა 50 წუთი.

. TGM-96B ქვაბის ტიპიური ენერგეტიკული მახასიათებლები

2.1 . TGM-96B ქვაბის ტიპიური ენერგეტიკული მახასიათებლები ( ბრინჯი. , , ) შედგენილია ქვაბების თერმული ტესტების შედეგების საფუძველზე Riga CHPP-2 და GAZ CHPP-ზე ინსტრუქციული მასალებისა და ქვაბების ტექნიკური და ეკონომიკური ინდიკატორების სტანდარტიზების მითითებების შესაბამისად. მახასიათებელი ასახავს ტურბინებით მომუშავე ახალი ქვაბის საშუალო ეფექტურობასთ -100/120-130/3 და PT-60-130/13 ქვემოთ მოცემულ პირობებში, როგორც საწყისი პირობა.

2.1.1 . თხევადი საწვავის დამწვარი ელექტროსადგურების საწვავის ბალანსში უმეტესობა გოგირდის მაღალი შემცველობის საწვავიამ 100. მაშასადამე, მახასიათებლები შედგენილია საწვავზე M 100 (GOST 10585-75 ) მახასიათებლებით: A P = 0.14%, W P = 1.5%, S P = 3.5%, (9500 კკალ/კგ). ჩატარდა ყველა საჭირო გამოთვლა საწვავის მუშა მასაზე

2.1.2 . საწვავის ზეთის ტემპერატურა საქშენების წინ არის 120 ° C ( ტ ტლ= 120 °C) საწვავის ზეთის სიბლანტის პირობების საფუძველზემ 100, უდრის 2.5° VU-ს, § 5.41 PTE-ის მიხედვით.

2.1.3 . ცივი ჰაერის საშუალო წლიური ტემპერატურა (t x .v.) აფეთქების ვენტილატორის შესასვლელთან მიიღება 10 ° C , ვინაიდან TGM-96B ქვაბები ძირითადად განლაგებულია კლიმატურ რეგიონებში (მოსკოვი, რიგა, გორკი, კიშინიოვი) ჰაერის საშუალო წლიური ტემპერატურა ამ ტემპერატურასთან ახლოს.

2.1.4 . ჰაერის ტემპერატურა ჰაერის გამათბობელში შესასვლელთან (ტ ჩ) მიღებულია 70° C და მუდმივი, როდესაც ქვაბის დატვირთვა იცვლება, PTE § 17.25-ის მიხედვით.

2.1.5 . ჯვარედინი დაწყვილებული ელექტროსადგურებისთვის, კვების წყლის ტემპერატურა (t p.v.) ქვაბის წინ ითვლება გამოთვლილი (230 °C) და მუდმივი, როდესაც ქვაბის დატვირთვა იცვლება.

2.1.6 . თერმული ტესტების მიხედვით, ტურბინის ბლოკის სპეციფიკური წმინდა სითბოს მოხმარება არის 1750 კკალ/(კვტ/სთ).

2.1.7 . ითვლება, რომ სითბოს ნაკადის კოეფიციენტი ვარირებს ქვაბის დატვირთვასთან ერთად 98,5%-დან ნომინალური დატვირთვით 97,5%-მდე 0,6 დატვირთვის დროს.D nom.

2.2 . სტანდარტული მახასიათებლების გაანგარიშება განხორციელდა ინსტრუქციის შესაბამისად "ქვაბის ერთეულების თერმული გამოთვლა (ნორმატიული მეთოდი)" (მ.: ენერგია, 1973).

2.2.1 . ქვაბის მთლიანი ეფექტურობა და სითბოს დაკარგვა გამონაბოლქვი აირებით გამოითვალა წიგნში ასახული მეთოდოლოგიის შესაბამისად Ya.L. პეკერი „თერმული საინჟინრო გამოთვლები მოცემული საწვავის მახასიათებლების საფუძველზე“ (მოსკოვი: ენერგია, 1977).

სად

Აქ

α х = α "ვე + Δ α tr

α х- ჭარბი ჰაერის კოეფიციენტი გამონაბოლქვი აირებში;

Δ α tr- შეწოვის ჭიქები ქვაბის გაზის გზაზე;

უჰ- გამონაბოლქვი აირების ტემპერატურა კვამლის გამონაბოლქვის უკან.

გაანგარიშება მოიცავს გამონაბოლქვი აირების ტემპერატურის მნიშვნელობებს, რომლებიც გაზომილია ქვაბის თერმული ტესტებში და შემცირებულია სტანდარტული მახასიათებლების მშენებლობის პირობებამდე (შეყვანის პარამეტრებიt x in, t "kf, t p.v.).

2.2.2 . ჰაერის ჭარბი კოეფიციენტი საოპერაციო წერტილში (წყლის ეკონომიის უკან)α "ვევარაუდობენ, რომ არის 1.04 ნომინალური დატვირთვით და იცვლება 1.1-მდე 50% დატვირთვაზე თერმული ტესტირების საფუძველზე.

წყლის ეკონომიის მიღმა ჭარბი ჰაერის გამოთვლილი (1.13) კოეფიციენტის შემცირება სტანდარტულ სპეციფიკაციაში (1.04) მიღებულთან შედარებით მიიღწევა წვის რეჟიმის სწორად შენარჩუნებით ქვაბის რეჟიმის რუქის შესაბამისად, PTE-ის მოთხოვნების შესაბამისად. ჰაერის შეყვანა ღუმელში და გაზის გზაზე და საქშენების ნაკრების შერჩევა.

2.2.3 . ჰაერის შეწოვა ქვაბის გაზის გზაზე ნომინალური დატვირთვით არის 25%. დატვირთვის ცვლილებით, ჰაერის შეწოვა განისაზღვრება ფორმულით

2.2.4 . სითბოს დაკარგვა საწვავის ქიმიური არასრული წვის შედეგად (ქ 3 ) აღებულია ნულის ტოლფასი, რადგან ქვაბის ტესტების დროს ჭარბი ჰაერით, მიღებული სტანდარტული ენერგიის მახასიათებლებში, ისინი არ იყო.

2.2.5 . სითბოს დაკარგვა საწვავის მექანიკური არასრული წვის შედეგად (ქ 4 ) აღებულია ნულის ტოლი „აღჭურვილობის სტანდარტული მახასიათებლების კოორდინაციისა და საწვავის სპეციფიკური მოხმარების გამოთვლილი დებულების“ მიხედვით (M.: STSNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . სითბოს დაკარგვა გარემოსთვის (ქ 5 ) ტესტირების დროს არ იყო განსაზღვრული. ისინი გამოითვლება "ქვაბის დანადგარების ტესტირების მეთოდები" (მ.: ენერგია, 1970) შესაბამისად ფორმულის მიხედვით.

2.2.7 . ელექტრო კვების ტუმბოს PE-580-185-2 ენერგიის სპეციფიკური მოხმარება გამოითვალა ტუმბოს მახასიათებლების გამოყენებით, მიღებული ტექნიკური მახასიათებლებიდან TU-26-06-899-74.

2.2.8 . ენერგიის სპეციფიკური მოხმარება ნაკადისთვის და აფეთქებისთვის გამოითვლება ენერგომოხმარების საფუძველზე, რომელიც გაზომილია თერმული ტესტების დროს და შემცირებულია პირობებზე (Δ α tr= 25%) მიღებული ნორმატიული მახასიათებლების შედგენისას.

დადგენილია, რომ გაზის ბილიკის საკმარისი სიმკვრივით (Δ α ≤ 30%) კვამლის გამწოვი უზრუნველყოფს ქვაბის ნომინალურ დატვირთვას დაბალი სიჩქარით, მაგრამ ყოველგვარი რეზერვის გარეშე.

აფეთქების ვენტილატორები დაბალი ბრუნვის სიჩქარით უზრუნველყოფენ ქვაბის ნორმალურ მუშაობას 450 ტ/სთ დატვირთვამდე.

2.2.9 . ქვაბის დამონტაჟების მექანიზმების ჯამური ელექტრული სიმძლავრე მოიცავს ელექტროძრავების სიმძლავრეს: ელექტრო კვების ტუმბოს, კვამლის გამწოვი, ვენტილატორები, რეგენერაციული ჰაერის გამათბობლები (ნახ. ). რეგენერაციული ჰაერის გამაცხელებლის ელექტროძრავის სიმძლავრე აღებულია პასპორტის მონაცემების მიხედვით. ქვაბის თერმული ტესტების დროს განისაზღვრა კვამლის გამწოვის, ვენტილატორების და ელექტრომომარაგების ტუმბოს ელექტროძრავების სიმძლავრე.

2.2.10 . გათბობის განყოფილებაში ჰაერის გასათბობად სპეციფიკური სითბოს მოხმარება გამოითვლება ვენტილატორების ჰაერის გაცხელების გათვალისწინებით.

2.2.11 . ქვაბის ქარხნის საკუთარი საჭიროებისთვის სითბოს სპეციფიკური მოხმარება მოიცავს ჰაერის გამათბობლებში სითბოს დანაკარგებს, რომელთა ეფექტურობა გათვალისწინებულია 98%-ად; RVP-ის ორთქლის აფეთქებისთვის და ქვაბის ორთქლის აფეთქების შედეგად სითბოს დანაკარგებისთვის.

RVP-ის ორთქლის აფეთქებისთვის სითბოს მოხმარება გამოითვალა ფორმულის გამოყენებით

Q obd = G obd · მე ვეწინააღმდეგები · τ obd· 10 -3 MW (გკალ/სთ)

სად G obd= 75 კგ/წთ „ორთქლის და კონდენსატის მოხმარების სტანდარტები 300, 200, 150 მეგავატი სიმძლავრის ბლოკების დამხმარე საჭიროებისთვის“ (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

მე ვეწინააღმდეგები = მე ჩვენ. წყვილი= 2598 კჯ/კგ (კკალ/კგ)

τ obd= 200 წთ (4 მოწყობილობა აფეთქების ხანგრძლივობით 50 წთ, როდესაც ჩართულია დღის განმავლობაში).

სითბოს მოხმარება ქვაბის აფეთქებით გამოითვალა ფორმულით

Q გაგრძელ = G პროდ · მე კ.ვ· 10 -3 MW (გკალ/სთ)

სად G პროდ = PD No. 10 2 კგ/სთ

P = 0.5%

მე კ.ვ- ქვაბის წყლის ენთალპია;

2.2.12 . ტესტირების პროცედურა და ტესტირების დროს გამოყენებული საზომი ხელსაწყოების არჩევა განისაზღვრა „ქვაბის დანადგარების ტესტირების მეთოდოლოგიით“ (M.: Energia, 1970).

. ცვლილებები მარეგულირებელ ინდიკატორებში

3.1 . ქვაბის მუშაობის ძირითადი სტანდარტული ინდიკატორების მუშაობის შეცვლილ პირობებამდე პარამეტრების მნიშვნელობების გადახრის დასაშვებ საზღვრებში მისაყვანად, ცვლილებები მოცემულია გრაფიკების და ციფრული მნიშვნელობების სახით. შესწორებებიქ 2 გრაფიკების სახით ნაჩვენებია ნახ. , . გამონაბოლქვი აირების ტემპერატურის შესწორებები ნაჩვენებია ნახ. . ჩამოთვლილთა გარდა, შესწორებები მოცემულია ქვაბში მიწოდებული საწვავის ზეთის გათბობის ტემპერატურის ცვლილებებისა და საკვების წყლის ტემპერატურის ცვლილებებისთვის.

3.1.1 . ქვაბში მიწოდებული საწვავის ზეთის ტემპერატურის ცვლილებების კორექტირება გამოითვლება ცვლილებების ეფექტის მიხედვით. TO ქ on ქ 2 ფორმულით

მ. ა.ტაიმაროვი, ა.ვ.სიმაკოვი

მოდერნიზაციისა და გაზრდის ტესტების შედეგები

TGM-84B ქვაბის თერმული სიმძლავრე

საკვანძო სიტყვები: ორთქლის საქვაბე, ტესტირება, თერმული სიმძლავრე, ნომინალური ორთქლის გამომუშავება, გაზის ჩავარდნა ხვრელები.

სამუშაოებმა ექსპერიმენტულად აჩვენა, რომ TGM-84B ქვაბის დიზაინი შესაძლებელს ხდის გაზარდოს მისი ორთქლის გამომუშავება 6,04%-ით და მიიყვანოთ 447 ტ/სთ-მდე ცენტრალურ გაზმომარაგებაზე მეორე რიგის გაზმომარაგების ხვრელების დიამეტრის გაზრდით. მილი.

საკვანძო სიტყვები: ორთქლის ქვაბი, ტესტი, სითბოს სიმძლავრე, ნომინალური სიმძლავრე, გაზის გამცემი ხვრელები.

სამუშაოებში ექსპერიმენტულად მიღებულია, რომ ქვაბის TGM-84B კონსტრუქცია საშუალებას იძლევა გაზარდოს მისი სიმძლავრე 6,04%-მდე და დაასრულოს 447 ტ/სთ-მდე ცენტრალურ გაზსადენზე მეორე ნომრის ნახვრეტების დიამეტრის გაზსადენის გადიდებით. .

შესავალი

TGM-84B ქვაბი დაპროექტებული და წარმოებული იყო 10 წლით ადრე, TGM-96B ქვაბთან შედარებით, როდესაც ტაგანროგის ქვაბის ქარხანას არ გააჩნდა დიდი პრაქტიკული და დიზაინის გამოცდილება მაღალი ხარისხის ქვაბების დიზაინში, წარმოებასა და ექსპლუატაციაში. ამასთან დაკავშირებით, გაკეთდა სითბოს მიმღები ეკრანის გათბობის ზედაპირების ფართობის მნიშვნელოვანი რეზერვი, რაც, როგორც TGM-84B ქვაბების ექსპლუატაციის ყველა გამოცდილებამ აჩვენა, არ არის საჭირო. TGM-84B ქვაბებზე სანთურების მოქმედება ასევე შემცირდა გაზის გამოსასვლელი ხვრელების უფრო მცირე დიამეტრის გამო. ტაგანროგის საქვაბე ქარხნის პირველი ქარხნული ნახაზის მიხედვით, სანთურებში გაზის გამოსასვლელების მეორე რიგი უზრუნველყოფილია 25 მმ დიამეტრით, ხოლო მოგვიანებით, ღუმელების თერმული ინტენსივობის გაზრდის საოპერაციო გამოცდილების საფუძველზე, ამ დიამეტრის გაზსადენების მეორე რიგი გაიზარდა 27 მმ-მდე. თუმცა, ჯერ კიდევ არის ადგილი სანთურების გაზის გამოსასვლელი ღიობების დიამეტრის გაზრდის მიზნით, რათა გაიზარდოს TGM-84B ქვაბების ორთქლის წარმოება.

კვლევის პრობლემის აქტუალობა და განცხადება

უახლოეს მომავალში თბო და ელექტრო ენერგიაზე მოთხოვნა მკვეთრად გაიზრდება 5...10 წლის განმავლობაში. ენერგიის მოხმარების ზრდა დაკავშირებულია, ერთი მხრივ, უცხოური ტექნოლოგიების გამოყენებასთან უშუალოდ რუსეთის ტერიტორიაზე ნავთობის, გაზის, ხის და მეტალურგიული პროდუქტების მოწინავე გადამუშავებისთვის, ხოლო მეორე მხრივ, პენსიაზე გასვლასა და შემცირებასთან. ელექტროენერგია სითბოს და ელექტროენერგიის წარმომქმნელი აღჭურვილობის არსებული ფლოტის ფიზიკური ცვეთა და ცვეთა გამო. იზრდება თერმული ენერგიის მოხმარება გათბობის მიზნით.

ენერგორესურსების მზარდი საჭიროების სწრაფად დაკმაყოფილების ორი გზა არსებობს:

1. სითბოს და ელექტროენერგიის გამომუშავების ახალი მოწყობილობების დანერგვა.

2. არსებული ოპერატიული ტექნიკის მოდერნიზაცია და რეკონსტრუქცია.

პირველი მიმართულება დიდ ინვესტიციებს მოითხოვს.

სითბოს და ელექტროენერგიის წარმომქმნელი აღჭურვილობის სიმძლავრის გაზრდის მეორე მიმართულებით ხარჯები დაკავშირებულია საჭირო რეკონსტრუქციის მოცულობასთან და დამატებების სიმძლავრის გაზრდის მიზნით. საშუალოდ, სითბოს და ელექტროენერგიის გამომუშავების სიმძლავრის გაზრდის მეორე მიმართულების გამოყენებისას, ხარჯები 8-ჯერ იაფია, ვიდრე ახალი სიმძლავრეების ექსპლუატაციაში გაშვება.

TGM-84 B ქვაბის სიმძლავრის გაზრდის ტექნიკური და დიზაინის შესაძლებლობები

TGM-84B ქვაბის დიზაინის მახასიათებელია ორნათიანი ეკრანის არსებობა.

ორმაგი განათების ეკრანი უზრუნველყოფს გრიპის აირების უფრო ინტენსიურ გაგრილებას, ვიდრე მსგავსი ეფექტურობის გაზის ზეთის ქვაბში TGM-9bB, რომელსაც არ აქვს ორმაგი განათების ეკრანი. TGM-9bB და TGM-84B ქვაბების ღუმელების ზომები თითქმის იგივეა. დიზაინის ვერსიები, გარდა TGM-84B ქვაბში ორნათიანი ეკრანის არსებობისა, ასევე იგივეა. TGM-84B ქვაბის ნომინალური ორთქლის გამომუშავება არის 420 ტ/სთ, ხოლო TGM-9bB ქვაბის ნომინალური ორთქლის გამომუშავება არის 480 ტ/სთ. TGM-9b ქვაბს აქვს 4 სანთურა ორ იარუსად. TGM-84B ქვაბს აქვს 6 სანთურები 2 იარუსად, მაგრამ ეს სანთურები ნაკლებად მძლავრია ვიდრე TGM-9bB ქვაბი.

TGM-84B და TGM-9bB ქვაბების ძირითადი შედარებითი ტექნიკური მახასიათებლები მოცემულია ცხრილში 1.

ცხრილი I - TGM-84B და TGM-96B ქვაბების შედარებითი ტექნიკური მახასიათებლები

ინდიკატორების დასახელება TGM-84B TGM-96B

ორთქლის მოცულობა, ტ/სთ 420 480

წვის მოცულობა, მ 16x6.2x23 16x1.5x23

ორმაგი განათების ეკრანი დიახ არა

სანთურის ნომინალური თერმული სიმძლავრე გაზის წვისას, მგვტ 50,2 88,9

სანთურების რაოდენობა, ც. ბ 4

სანთურების ჯამური თერმული სიმძლავრე, მგვტ 301,2 355,6

გაზის მოხმარება, მ3/სთ 33500 36800

გაზის ნომინალური წნევა სანთურების წინ გაზის ტემპერატურაზე (t = - 0.32 0.32

4 °C), კგ/სმ2

ჰაერის წნევა სანთურის წინ, კგ/მ2 180 180

ჰაერის საჭირო ნაკადი აფეთქებისთვის ნომინალურ ორთქლზე 3/ დატვირთვა, ათასი მ/სთ 345.2 394.5

კვამლის გამწოვის საჭირო შესრულება ნომინალურ ორთქლზე 3 / 399.5 456.6

დატვირთვა, ათასი მ/სთ

სერთიფიცირებული ნომინალური ჯამური სიმძლავრე 2 ვენტილატორი VDN-26-U, ათასი მ3/სთ 506 506

დამოწმებული ნომინალური ჯამური სიმძლავრე 2 კვამლის გამწოვი D-21.5x2U, ათასი მ3/სთ 640 640

მაგიდიდან 1 გვიჩვენებს, რომ ჰაერის ნაკადის თვალსაზრისით საჭირო ორთქლის დატვირთვა 480 ტ/სთ უზრუნველყოფილია ორი VDN-26-U ვენტილატორით 22%-იანი ზღვრით, ხოლო წვის პროდუქტების ამოღების თვალსაზრისით ორი D-21.5x2U კვამლის გამომწოვით. ზღვარი 29%.

TGM-84B ქვაბის თერმული სიმძლავრის გაზრდის ტექნიკური და საპროექტო გადაწყვეტილებები

ყაზანის სახელმწიფო ენერგეტიკის უნივერსიტეტის საქვაბე დანადგარების განყოფილებაში ჩატარდა მუშაობა TGM-84B ქვაბის თერმული სიმძლავრის გაზრდის მიზნით. No10 NchCHPP. განხორციელდა თბოჰიდრავლიკური გაანგარიშება

სანთურები ცენტრალური გაზმომარაგებით, აეროდინამიკური და თერმული გამოთვლებით განხორციელდა გაზმომარაგების ხვრელების დიამეტრის ზრდით.

TGM-84B საქვაბეზე No10 სადგურით, პირველი (ქვედა) იარუსის No1,2,3,4 სანთურები და მეორე იარუსის No5,6, არსებული 12 გაზის გამომავალი ხვრელიდან 6 იყო. გაბურღული (ერთნაირად გარშემოწერილობის გარშემო ერთი ხვრელის მეშვეობით) 2- 1 რიგი დიამეტრიდან 027 მმ დიამეტრამდე 029 მმ-მდე. გაზომილია მე-10 ქვაბის შემთხვევის ნაკადები, ცეცხლის ტემპერატურა და სხვა სამუშაო პარამეტრები (ცხრილი 2). სანთურების ერთეული თერმული სიმძლავრე გაიზარდა 6,09%-ით და შეადგინა 332,28 მეგავატი ბურღვამდე 301,2 მგვტ-ის ნაცვლად. ორთქლის გამომუშავება გაიზარდა 6,04%-ით და შეადგინა 447 ტ/სთ ბურღვამდე 420 ტ/სთ-ის ნაცვლად.

ცხრილი 2 - TGM-84B ქვაბის ინდიკატორების შედარება ქ. No10 NchCHPP სანთურების რეკონსტრუქციამდე და შემდეგ

ქვაბის ინდიკატორები TGM-84B No10 NchCHPP ხვრელის დიამეტრი 02? ხვრელის დიამეტრი 029

ერთი სანთურის თბო სიმძლავრე, მგვტ 50,2 55,58

ღუმელის თერმული სიმძლავრე, MW 301.2 332.28

ღუმელის სითბურ სიმძლავრის მატება,% - 6,09

ქვაბის ორთქლის გამომუშავება, ტ/სთ 420 441

ორთქლის გამომუშავების ზრდა,% - 6,04

მოდერნიზებული ქვაბების გამოთვლებმა და ტესტებმა აჩვენა, რომ ორთქლის დაბალი დატვირთვის დროს არ ხდება გაზის ჭავლის გამოყოფა გაზის მიწოდების ღიობებიდან.

1. მე-2 რიგის გაზმომარაგების ხვრელების დიამეტრის გაზრდა სანთურებზე 27-დან 29 მმ-მდე არ იწვევს დაბალ დატვირთვაზე გაზის დინების დარღვევას.

2. TGM-84B ქვაბის მოდერნიზაცია გაზის მიწოდების კვეთის ფართობის გაზრდით

0,205 მ-დან 0,218 მ-მდე ხვრელებმა შესაძლებელი გახადეს ნომინალური ორთქლის გამომუშავება 420 ტ/სთ-დან 447 ტ/სთ-მდე გაზარდოს გაზის წვისას.

ლიტერატურა

1. თაიმაროვი, მ.ა. მაღალი სიმძლავრის და სუპერკრიტიკული თბოელექტროსადგურის ქვაბები ნაწილი 1: სახელმძღვანელო / M.A. ტაიმაროვი, ვ.მ. თაიმაროვი. ყაზანი: ყაზანი. სახელმწიფო ენერგია უნივერ., 2009. - 152გვ.

2. თაიმაროვი, მ.ა. დამწვრობის მოწყობილობები / M.A. ტაიმაროვი, ვ.მ. თაიმაროვი. - ყაზანი: ყაზანი. სახელმწიფო ენერგია უნი., 2007. - 147გვ.

3. თაიმაროვი, მ.ა. ლაბორატორიული სემინარი კურსზე „ქვაბის დანადგარები და ორთქლის გენერატორები“ / M.A. თაიმაროვი. - ყაზანი: ყაზანი. სახელმწიფო ენერგია univ., 2004. - 107გვ.

© M. A. Taimarov - ინჟინერიის დოქტორი. მეცნიერებათა პროფ., ხელმძღვანელ. დეპარტამენტი KGPP-ის ქვაბის ქარხნები და ორთქლის გენერატორები, [ელფოსტა დაცულია]; A.V. Simakov - ასპირანტი. იგივე განყოფილება.