თუ წყალს გაცხელებთ ღია ჭურჭელში ზე ატმოსფერული წნევა, მაშინ მისი ტემპერატურა განუწყვეტლივ მოიმატებს, სანამ წყლის მთელი მასა არ გათბება და ადუღდება. გათბობის პროცესში წყალი აორთქლდება მისი ღია ზედაპირიდან დუღილის დროს, წყლის ორთქლი წარმოიქმნება გახურებულ ზედაპირზე და ნაწილობრივ სითხის მთელ მოცულობაში. წყლის ტემპერატურა რჩება მუდმივი (დაახლოებით 100 °C-ის ტოლია განსახილველ შემთხვევაში), მიუხედავად იმისა, რომ ჭურჭელს გარედან სითბო მიეწოდება. ეს ფენომენი აიხსნება იმით, რომ დუღილის დროს მიწოდებული სითბო იხარჯება წყლის ნაწილაკების გაყოფაზე და მათგან ორთქლის წარმოქმნაზე.
როდესაც წყალი თბება დახურულ ჭურჭელში, მისი ტემპერატურაც მხოლოდ წყლის ადუღებამდე იზრდება. წყლიდან გამოთავისუფლებული ორთქლი გროვდება ჭურჭლის ზედა ნაწილში წყლის დონის ზედაპირის ზემოთ; მისი ტემპერატურა უდრის მდუღარე წყლის ტემპერატურას. ასეთ ორთქლს გაჯერებული ეწოდება.
თუ ორთქლი არ მოიხსნება ჭურჭლიდან და გაგრძელდება სითბოს მიწოდება მასზე (გარედან), მაშინ გაიზრდება წნევა ჭურჭლის მთელ მოცულობაში. წნევის მატებასთან ერთად გაიზრდება მდუღარე წყლის და მისგან წარმოქმნილი ორთქლის ტემპერატურაც. ექსპერიმენტულად დადგინდა, რომ თითოეულ წნევას აქვს გაჯერებული ორთქლის საკუთარი ტემპერატურა და წყლის თანაბარი დუღილის წერტილი, ასევე ორთქლის საკუთარი სპეციფიკური მოცულობა.
ამრიგად, ატმოსფერული წნევის დროს (0,1 მპა) წყალი იწყებს დუღილს და ორთქლად იქცევა დაახლოებით 100 °C (უფრო ზუსტად, 99,1 °C) ტემპერატურაზე; 0,2 მპა წნევის დროს - 120 °C-ზე; 0,5 მპა წნევის დროს - 151,1 °C-ზე; 10 მპა წნევის დროს - 310 °C-ზე. ზემოთ მოყვანილი მაგალითებიდან ირკვევა, რომ წნევის მატებასთან ერთად იზრდება წყლის დუღილის წერტილი და გაჯერებული ორთქლის თანაბარი ტემპერატურა. პირიქით, ორთქლის სპეციფიკური მოცულობა მცირდება წნევის მატებასთან ერთად.
22,5 მპა წნევის დროს გაცხელებული წყალი მყისიერად იქცევა გაჯერებულ ორთქლად, ამიტომ ამ წნევის დროს აორთქლების ფარული სითბო ნულის ტოლია. ორთქლის წნევას 22,5 მპა ეწოდება კრიტიკული.
თუ გაჯერებული ორთქლი გაცივდა, ის დაიწყებს კონდენსაციას, ე.ი. გადაიქცევა წყალში; ამავე დროს, ის დათმობს თავის აორთქლების სითბოს გამაგრილებელ სხეულს. ეს ფენომენი ხდება სისტემებში ორთქლის გათბობა, რომელშიც გაჯერებული ორთქლი მოდის ქვაბის ოთახიდან ან ორთქლის მაგისტრალიდან. აქ იგი გაცივდება ოთახის ჰაერით, გამოსცემს თავის სითბოს ჰაერს, რის გამოც ეს უკანასკნელი თბება და ორთქლი კონდენსირდება.
გაჯერებული ორთქლის მდგომარეობა ძალიან არასტაბილურია: წნევისა და ტემპერატურის მცირე ცვლილებებიც კი იწვევს ორთქლის ნაწილის კონდენსაციას ან, პირიქით, გაჯერებულ ორთქლში არსებული წყლის წვეთების აორთქლებას. გაჯერებულ ორთქლს, სრულიად თავისუფალი წყლის წვეთები, ეწოდება მშრალი გაჯერებული; წყლის წვეთებით გაჯერებულ ორთქლს სველი ეწოდება.
გაჯერებული ორთქლი, რომლის ტემპერატურა შეესაბამება გარკვეულ წნევას, გამოიყენება როგორც გამაგრილებელი ორთქლის გათბობის სისტემებში.
ორთქლის გათბობის სისტემები კლასიფიცირდება შემდეგი კრიტერიუმების მიხედვით:
საწყისი ორთქლის წნევის მიხედვით – სისტემები დაბალი წნევა(r ქოხი
კონდენსატის დაბრუნების მეთოდი - სისტემები გრავიტაციული დაბრუნებით (დახურული) და კონდენსატის დაბრუნებით კვების ტუმბოს გამოყენებით (ღია);
მილსადენის გაყვანის კონსტრუქციული დიაგრამა - სისტემები ზედა, ქვედა და შუალედური განლაგებით ორთქლის განაწილების ხაზი, ასევე მშრალი და სველი კონდენსატის მილსადენების გაყვანით.
დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემის დიაგრამა ზედა ორთქლის მილსადენით ნაჩვენებია ნახ. 1, ა. საქვაბე 1-ში წარმოქმნილი გაჯერებული ორთქლი, რომელიც გადის ორთქლის ხაფანგში (გამყოფი) 12, შედის ორთქლის ხაზში 5 და შემდეგ შედის გათბობის მოწყობილობებში 7. აქ ორთქლი გადასცემს თავის სითბოს მოწყობილობების კედლების მეშვეობით გაცხელებულ ჰაერს. ოთახი და გადაიქცევა კონდენსატად. ეს უკანასკნელი მიედინება დაბრუნების კონდენსატის ხაზით 10 ქვაბში 1, გადალახავს ორთქლის წნევას ქვაბში კონდენსატის სვეტის წნევის გამო, რომელიც შენარჩუნებულია 200 მმ სიმაღლეზე ორთქლის ავზში წყლის დონესთან შედარებით 12.
სურათი 1. დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემა: a - სისტემის დიაგრამა ორთქლის მილსადენის ზედა განლაგებით; ბ - ამწე ორთქლის ქვედა განაწილებით; 1 - საქვაბე; 2 - ჰიდრავლიკური სარქველი; 3 - წყლის საზომი მინა; 4 - საჰაერო მილი; 5 - მიწოდების ორთქლის ხაზი; 6 - ორთქლის სარქველი; 7 - გათბობის მოწყობილობა; 8 - ჩაი დანამატით; 9 - მშრალი კონდენსატის ხაზი; 10 - სველი კონდენსატის ხაზი; 11 - მაკიაჟის მილსადენი; 12 - ორთქლის ავზი; 13 - შემოვლითი მარყუჟი
მილი 4 დამონტაჟებულია დაბრუნების კონდენსატის ხაზის 10-ის ზედა ნაწილში, რომელიც აკავშირებს მას ატმოსფეროს გასაწმენდად სისტემის ამოქმედებისა და დეკომისაციის დროს.
ორთქლის ავზში წყლის დონე კონტროლდება წყლის ლიანდაგის შუშის 3-ის გამოყენებით. სისტემაში ორთქლის წნევის მოცემულ დონეზე აწევის თავიდან ასაცილებლად, დამონტაჟებულია ჰიდრავლიკური სარქველი 2 სამუშაო სითხის სიმაღლით h-ის ტოლი.
ორთქლის გათბობის სისტემა რეგულირდება ორთქლის სარქველებით 6 და საკონტროლო თეზებით 8 სანთლებით, რაც უზრუნველყოფს მუშაობის დროს ორთქლის ქვაბიდიზაინის რეჟიმში, თითოეულმა გათბობის მოწყობილობამ მიიღო ორთქლის ისეთი რაოდენობა, რომ მასში სრული კონდენსაციის დრო ექნებოდა. ამ შემთხვევაში, პრაქტიკულად არ შეინიშნება ორთქლის გამონაბოლქვი ადრე გახსნილი საკონტროლო მილიდან და კონდენსატის "გარღვევის" ალბათობა ჰაერის მილში 4 უმნიშვნელოა. ორთქლის გათბობის სისტემაში კონდენსატის დანაკარგები ანაზღაურდება ქვაბის ბარაბნის შევსებით სპეციალურად დამუშავებული წყლით (უფასო სიხისტის მარილებისგან), რომელიც მიეწოდება მილსადენს 11.
ორთქლის გათბობის სისტემებს, როგორც უკვე აღვნიშნეთ, გააჩნია ზედა და ქვედა ორთქლის მილების შეერთებები. ორთქლის ქვედა განაწილების მინუსი (ნახ. 1, ბ) არის ის, რომ ამწეებსა და ვერტიკალურ ამწეებში წარმოქმნილი კონდენსატი მიედინება ორთქლისკენ და ზოგჯერ ბლოკავს ორთქლის ხაზს, რაც იწვევს ჰიდრავლიკურ დარტყმებს. კონდენსატის უფრო მშვიდი გადინება ხდება, თუ ორთქლის ხაზი 5 დაიდება ორთქლის მოძრაობის მიმართულებით დახრილობით, ხოლო კონდენსატის ხაზი 9 დაიდება ქვაბისკენ. ასოცირებული კონდენსატის ორთქლის ხაზიდან კონდენსატის ხაზში გასადინებლად, სისტემა აღჭურვილია სპეციალური შემოვლითი მარყუჟებით 13.
თუ ორთქლის გათბობის ქსელს აქვს დიდი განშტოება, მაშინ კონდენსატი გრავიტაციით იშლება სპეციალურ შემგროვებელ ავზში 3 (ნახ. 2), საიდანაც იგი ტუმბოს 8-ით გადაიტუმბება ქვაბში 1. ტუმბო მუშაობს პერიოდულად, ცვლილებების მიხედვით. წყლის დონე ორთქლის ავზში 2. ამ გათბობის სქემას ეწოდება ღია; მასში, ორთქლისაგან კონდენსატის გამოსაყოფად, როგორც წესი, გამოიყენება კონდენსატის ხაფანგები (კონდენსატის ქოთნები) 7 ამ უკანასკნელს ყველაზე ხშირად აქვს მოცურავი ან ბუხრის დიზაინი (ნახ. 3).
სურათი 2. კონდენსატის იძულებითი დაბრუნების სქემა: 1 - საქვაბე; 2 - ორთქლის ავზი; 3 - კონდენსატის შეგროვების ავზი; 4 - საჰაერო მილი; 5 - შემოვლითი ხაზი; 6 - ორთქლის სარქველები; 7 - კონდენსატის გადინება; 8 - მაკიაჟის ტუმბო; 9 - გამშვები სარქველი
მცურავი ორთქლის ხაფანგი (იხ. სურ. 3, ბ) მუშაობს ასე. ორთქლი და კონდენსატი შემავალი ხვრელის მეშვეობით შედის ათწილადის ქვეშ 3, რომელიც ბერკეტით უკავშირდება ბურთულ სარქველს 4. ცურავს 3 აქვს თავსახურის ფორმა. ორთქლის წნევის ქვეშ ის ცურავს ზემოთ, ხურავს ბურთულ სარქველს 4. კონდენსატი ავსებს კონდენსატის ხაფანგის მთელ კამერას; ამ შემთხვევაში, სარქვლის ქვეშ არსებული ორთქლი კონდენსირდება და ათწილადი იძირება, ხსნის ბურთულ სარქველს. კონდენსატი იხსნება ისრით მითითებულ მიმართულებით, სანამ კაპოტის ქვეშ დაგროვილი ორთქლის ახალი ნაწილები არ გამოიწვევს კაპოტის ცურვას. შემდეგ მეორდება კონდენსატის ხაფანგის მუშაობის ციკლი.
სურათი 3. ორთქლის ხაფანგები:ა – ბუხარი; ბ – ათწილადი; 1 – ბუხარი; 2 – დაბალი დუღილის სითხე; 3 – float (გადაბრუნებული ქუდი); 4 - ბურთიანი სარქველი
ჩართულია სამრეწველო საწარმოებისაწარმოო ორთქლის მომხმარებლების მქონე მაღალი წნევა, ორთქლის გათბობის სისტემები დაკავშირებულია გათბობის ქსელთან დიაგრამების მიხედვით მაღალი წნევა(ნახ. 4). ორთქლი საკუთარი ან რაიონის საქვაბე ოთახიდან შედის სადისტრიბუციო სავარცხელში 1, სადაც მის წნევას აკონტროლებს წნევის ლიანდაგი 3. შემდეგ, 2 ორთქლი იგზავნება ორთქლის ხაზებით, რომლებიც ვრცელდება სავარცხელი 1-დან წარმოების მომხმარებლამდე, ხოლო ორთქლის ხაზებით T1 - ორთქლის გათბობის სისტემის მომხმარებლები. ორთქლის ხაზები T1 უკავშირდება ორთქლის გამაცხელებელ სავარცხელს 6, ხოლო სავარცხელი 6 უკავშირდება სავარცხელს 1 წნევის შემცირების სარქველით 4. წნევის შემცირების სარქველი ანელებს ორთქლს არაუმეტეს 0,3 მპა წნევამდე. ორთქლის გათბობის სისტემებისთვის მაღალი წნევის ორთქლის მილსადენების მარშრუტი ჩვეულებრივ ხორციელდება თავზე. ორთქლის ხაზების დიამეტრი და გათბობის ზედაპირები გათბობის მოწყობილობებიეს სისტემები გარკვეულწილად უფრო მცირეა, ვიდრე დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემები.
სურათი 4. მაღალი წნევის ორთქლის გათბობის დიაგრამა: 1 - სადისტრიბუციო სავარცხელი; 2 - ორთქლის ხაზი; 3 - წნევის საზომი; 4 - წნევის შემცირების სარქველი; 5 - შემოვლითი (შემოვლითი ხაზი); 6 - გათბობის სისტემის სავარცხელი; 7 - ტვირთი უსაფრთხოების სარქველი; 8 - ფიქსირებული მხარდაჭერა; 9 - კომპენსატორები; 10 - ორთქლის სარქველები; 11 - კონდენსატის ხაზი; 12 - კონდენსატის გადინება
ორთქლის გათბობის სისტემების მინუსი არის გათბობის მოწყობილობების გათბობის გამომუშავების რეგულირების სირთულე, რაც საბოლოოდ იწვევს საწვავის გადაჭარბებულ მოხმარებას გათბობის სეზონზე.
ორთქლის გათბობის სისტემებისთვის მილსადენების დიამეტრი გამოითვლება ცალკე ორთქლისა და კონდენსატის მილსადენებისთვის. დაბალი წნევის ორთქლის ხაზების დიამეტრი განისაზღვრება ისევე, როგორც წყლის გათბობის სისტემებში. წნევის დაკარგვა სისტემის მთავარ ცირკულაციის რგოლში p pk, Pa, არის ამ რგოლში შემავალი ყველა განყოფილების წინააღმდეგობების (წნევის დანაკარგების) ჯამი?
სადაც n არის ხახუნის გამო წნევის დაკარგვის წილი მთლიანი დანაკარგებირინგში; ?I არის ძირითადი ცირკულაციის რგოლის მონაკვეთების მთლიანი სიგრძე, m.
შემდეგ დგინდება საჭირო ორთქლის წნევა ქვაბში p k, რამაც უნდა უზრუნველყოს წნევის დანაკარგების გადალახვა მთავარ ცირკულაციის რგოლში. დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემებში, ორთქლის წნევის განსხვავება ქვაბში და გათბობის მოწყობილობების წინ გამოიყენება მხოლოდ ორთქლის ხაზის წინააღმდეგობის დასაძლევად, ხოლო კონდენსატი ბრუნდება სიმძიმით. გათბობის მოწყობილობების წინააღმდეგობის დასაძლევად გათვალისწინებულია წნევის რეზერვი p = 2000 Pa. ორთქლის წნევის სპეციფიკური დაკარგვა შეიძლება განისაზღვროს ფორმულით
სადაც 0.9 არის კოეფიციენტის მნიშვნელობა, რომელიც ითვალისწინებს წნევის ზღვარს დაუსაბუთებელი წინააღმდეგობის დასაძლევად.
დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემებისთვის ხახუნის დანაკარგების წილი n მიღებულია 0,65, ხოლო მაღალი წნევის სისტემებისთვის - 0,8. სპეციფიკური წნევის დაკარგვის მნიშვნელობა, რომელიც გამოითვლება ფორმულით (3) უნდა იყოს ტოლი ან რამდენიმე უფრო დიდი ღირებულება, განსაზღვრულია ფორმულით (2).
ორთქლის მილსადენების დიამეტრი განისაზღვრება თითოეული საპროექტო მონაკვეთის გამოთვლილი სპეციფიკური წნევის დანაკარგების და თერმული დატვირთვის გათვალისწინებით.
ორთქლის მილსადენების დიამეტრი ასევე შეიძლება განისაზღვროს სპეციალური ცხრილების გამოყენებით საცნობარო წიგნებში ან ნომოგრამაზე (ნახ. 5), რომელიც შედგენილია დაბალი წნევის ორთქლის სიმკვრივის საშუალო მნიშვნელობებისთვის. ორთქლის გათბობის სისტემების დაპროექტებისას, ორთქლის სიჩქარე ორთქლის ხაზებში უნდა იქნას გათვალისწინებული ცხრილში მოცემული რეკომენდაციების გათვალისწინებით. 1.
ცხრილი 1. ორთქლის სიჩქარე ორთქლის ხაზებში
დანარჩენი მეთოდოლოგია ჰიდრავლიკური გაანგარიშებადაბალი წნევის ორთქლის მილსადენები და ცირკულაციის რგოლის წინააღმდეგობა მთლიანად ჰგავს წყლის გათბობის სისტემებისთვის მილსადენების გაანგარიშებას.
მოსახერხებელია კონდენსატის ხაზების გამოთვლა დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემებისთვის, ნახ. 5 ნომოგრამი.
სურათი 5. ნომოგრამა ორთქლის მილსადენებისა და გრავიტაციული კონდენსატის მილსადენების დიამეტრის გამოსათვლელად
მაღალი წნევის გათბობის სისტემებისთვის ორთქლის მილსადენების გაანგარიშებისას აუცილებელია გავითვალისწინოთ წნევის გამო ორთქლის მოცულობის ცვლილებები და ტრანსპორტირების დროს მისი მოცულობის შემცირება ასოცირებული კონდენსაციის გამო.
დიამეტრის გაანგარიშება ხორციელდება ორთქლის პარამეტრების შემდეგი მნიშვნელობებით: სიმკვრივე 1 კგ/მ 3; წნევა 0,08 მპა; ტემპერატურა 116,3 °C; კინემატიკური სიბლანტე 21 10 6 მ 2/წმ. ორთქლის მითითებული პარამეტრებისთვის შედგენილია სპეციალური ცხრილები და აშენდა ნომოგრამები, რომლებიც საშუალებას გაძლევთ აირჩიოთ ორთქლის მილსადენების დიამეტრი. დიამეტრის შერჩევის შემდეგ, ხახუნის გამო სპეციფიკური წნევის დაკარგვა ხელახლა გამოითვლება დაპროექტებული სისტემის რეალური პარამეტრების გათვალისწინებით ფორმულის გამოყენებით.
სადაც v არის ორთქლის სიჩქარე, რომელიც ნაპოვნია საანგარიშო ცხრილებიდან ან ნომოგრამებიდან.
მოკლე ორთქლის ხაზების დიამეტრის განსაზღვრისას ხშირად გამოიყენება გამარტივებული მეთოდი, რომელიც კეთდება გამოთვლებით ორთქლის მაქსიმალური დასაშვები სიჩქარის საფუძველზე.
TO ოპერატიული სარგებელიორთქლის გათბობის სისტემები მოიცავს: სისტემის ექსპლუატაციაში გაშვების სიმარტივეს; არარსებობა ცირკულაციის ტუმბოები; ლითონის დაბალი მოხმარება; ზოგიერთ შემთხვევაში გამონაბოლქვი ორთქლის გამოყენების შესაძლებლობა.
ორთქლის გათბობის სისტემების ნაკლოვანებებია: მილსადენების დაბალი გამძლეობა გაზრდილი კოროზიის გამო შიდა ზედაპირები, დაურეკა ტენიანი ჰაერიორთქლის მიწოდების შეწყვეტის პერიოდებში; მილებში ორთქლის მოძრაობის მაღალი სიჩქარით გამოწვეული ხმაური; ხშირი ჰიდრავლიკური დარტყმები ასოცირებული კონდენსატის მოახლოებული მოძრაობით ორთქლის მილსადენებში; დაბალი სანიტარული და ჰიგიენური თვისებების გამო მაღალი ტემპერატურა(100 °C-ზე მეტი) გათბობის მოწყობილობებისა და მილების ზედაპირები, მტვრის წვა და ადამიანების დამწვრობის შესაძლებლობა.
IN საწარმოო ფართითან გაზრდილი მოთხოვნებიორთქლის გათბობა არ შეიძლება გამოყენებულ იქნას სუფთა ჰაერის უზრუნველსაყოფად, ასევე საცხოვრებელ, საზოგადოებრივ, ადმინისტრაციულ და ადმინისტრაციულ შენობებში. ორთქლის გათბობის სისტემები შეიძლება გამოყენებულ იქნას მხოლოდ ხანძარსაწინააღმდეგო და ფეთქებადი სამრეწველო შენობებში მოკლევადიანი დასაქმებით.
ქსელის დიაგრამა ნაჩვენებია ნახ. 8
ბრინჯი. 8. ორთქლის მილსადენის საპროექტო დიაგრამა: I–IV – აბონენტები; 1–4 – კვანძოვანი წერტილები
ფორმულები, რომლებიც გამოიყენება ჰიდრავლიკური დანაკარგების დასადგენად, როგორც თხევადი, ასევე ორთქლისთვის, იგივეა.
გამორჩეული თვისებაორთქლის მილსადენი - ორთქლის სიმკვრივის ცვლილებების გათვალისწინებით.
1. განსაზღვრეთ კონკრეტული ხახუნის დანაკარგების მიახლოებითი მნიშვნელობა სითბოს წყაროდან ყველაზე შორეულ IV მომხმარებელამდე რაიონებში, Pa/m:
.
აქ არის 1 – 2 – 3 – IV მონაკვეთების საერთო სიგრძე; α – წნევის დანაკარგების წილი ადგილობრივ წინააღმდეგობებში, აღებული 0,7-ის ტოლი, როგორც U- ფორმის კომპენსატორებით შედუღებული მოსახვევებითა და მოსალოდნელი დიამეტრის მქონე ძირითადი ხაზისთვის (ცხრილი 16).
ცხრილი 16
კოეფიციენტი α ორთქლის ხაზების ეკვივალენტური სიგრძის დასადგენად
| გაფართოების სახსრების სახეები | მილის ნომინალური დიამეტრი დ წ, მმ | კოეფიციენტის მნიშვნელობა α | |
| ორთქლის ხაზებისთვის | წყლის გათბობის ქსელებისა და კონდენსატის მილსადენებისთვის | ||
| სატრანზიტო მაგისტრალები | |||
| ჩაყრის ყუთი P- | ≤1000 | 0,2 | 0,2 |
| ფორმის მოსახვევებში: | |||
| მოხრილი | ≤300 | 0,5 | 0,3 |
| 200–350 | 0,7 | 0,5 | |
| შედუღებული | 400–500 600–1000 | 0,9 1,2 | 0,7 |
| განშტოებული გათბობის ქსელები |
მაგიდის დასასრული. 16
2. დაადგინეთ ორთქლის სიმკვრივე:
3. ნომოგრამების გამოყენებით ვპოულობთ ორთქლის ხაზის დიამეტრს (დანართი 6).
4. წნევის რეალური დაკარგვა, Pa/m:
(117)
5. ორთქლის რეალური სიჩქარე:
ჩვენ ვამოწმებთ მაგიდასთან. 17.
ცხრილი 17
მაქსიმალური სიჩქარეორთქლის მოძრაობა ორთქლის ხაზებში
7. მთლიანი ექვივალენტური სიგრძე სექციებში:
(119)
სად არის ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტების ჯამი (იხ. ცხრილი 8).
8. მოცემული მონაკვეთის სიგრძე:
9. წნევის დაკარგვა ხახუნისა და ადგილობრივი წინააღმდეგობის გამო ზონაში:
(121)
10. ორთქლის წნევა განყოფილების ბოლოს:
(122)
გაანგარიშების მონაცემები შეჯამებულია ცხრილში. 18 სქემის მიხედვით.
ცხრილი 18
ორთქლის ქსელის ჰიდრავლიკური გაანგარიშება
| ნაკვეთის ნომერი | ორთქლის მოხმარება D | მილის ზომები, მმ | მონაკვეთის სიგრძე, მ | ორთქლის სიჩქარე ωT, მ/წმ | სპეციფიკური ხახუნის წნევის დაკარგვა Pa/m | სავარაუდო საშუალო სიმკვრივე ρ ag, კგ/მ 3 | ორთქლის სიჩქარე მ/წმ | წნევის დაკარგვა | განყოფილების დასასრული | ორთქლის საშუალო სიმკვრივე ρav, კგ/მ3 | მთლიანი წნევის დაკარგვა თბოელექტროსადგურიდან, მპა | ||||||||
| ტ/სთ | კგ/წმ | პირობითი გადასასვლელი d y | გარე დიამეტრი * კედლის სისქე; დნ* ს | გეგმის მიხედვით l | ადგილობრივი წინააღმდეგობის ექვივალენტური l E | შემცირებული l pr =l+ l E | წნევა p N, MPa | სიმკვრივე ρ N, კგ/მ 3 | კონკრეტული Pa/m | Pa საიტზე | წნევა pK, MPa | სიმკვრივე ρK, კგ/მ 3 | |||||||
| ρ= 2,45 კგ/მ3-ზე | ρ საშ | ||||||||||||||||||
ორთქლის მილსადენის გაანგარიშება
α – 0,3 ...0,6. (123)
ფორმულის გამოყენებით ვპოულობთ მილის დიამეტრს:
(124)
ჩვენ დავაყენეთ ორთქლის სიჩქარე მილში. ორთქლის ნაკადის განტოლებიდან - σ=ωrFიპოვნეთ მილის დიამეტრი GOST-ის მიხედვით; შიდა დიამეტრი. მითითებულია სპეციფიკური წრფივი დანაკარგები და ადგილობრივი წინააღმდეგობების ტიპები და გამოითვლება ექვივალენტური სიგრძე. მილსადენის ბოლოს წნევა განისაზღვრება. საპროექტო ზონაში სითბოს დანაკარგები გამოითვლება სტანდარტიზებული სითბოს დანაკარგების გამოყენებით:
(125)
სად არის სითბოს დანაკარგი სიგრძის ერთეულზე მოცემულ ორთქლის ტემპერატურის განსხვავებაზე და გარემოსითბოს დანაკარგების გათვალისწინებით საყრდენებზე, სარქველებზე და ა.შ.
თუ განისაზღვრება დანაკარგების გათვალისწინების გარეშე, სითბო საყრდენებზე, სარქველებზე და ა.შ., მაშინ
სად t საშ – საშუალო ტემპერატურაწყვილი ადგილზე, 0 C, ტ 0 – გარემოს ტემპერატურა, ინსტალაციის მეთოდის მიხედვით, 0 C. მიწისზედა მონტაჟისთვის ტ 0 == t H0, მიწისქვეშა უარხო მონტაჟისთვის ტ 0 = t გრ(ნიადაგის ტემპერატურა დაგების სიღრმეზე). არხებით და ნახევრად გაყვანისას t 0 ==40–50°С.
გარდამავალ არხებში ჩაყრისას t 0 = 5°C. აღმოჩენილი სითბოს დანაკარგების საფუძველზე განისაზღვრება ორთქლის ენთალპიის ცვლილება მონაკვეთში და ორთქლის ენთალპიის მნიშვნელობა მონაკვეთის ბოლოს:
ორთქლის წნევის და ენთალპიის აღმოჩენილი მნიშვნელობების საფუძველზე მონაკვეთის დასაწყისში და ბოლოს, განისაზღვრება ორთქლის საშუალო სიმკვრივის ახალი მნიშვნელობა (ფორმა. 128).
თუ სიმკვრივის ახალი მნიშვნელობა განსხვავდება ადრე მითითებული მნიშვნელობიდან 3%-ზე მეტით, მაშინ გადამოწმების გამოთვლა მეორდება დაზუსტებით ერთდროულად და რ ლ:
(128)
ორთქლის ხაზის დიამეტრი განისაზღვრება შემდეგნაირად:
სად: D – მაქსიმალური მოხმარებული ორთქლის რაოდენობა მონაკვეთის მიხედვით, კგ/სთ,
D= 1182,5 კგ/სთ (ხაჭოს წარმოების უბნის დანადგარების და მოწყობილობების მუშაობის განრიგის მიხედვით) /68/;
- გაჯერებული ორთქლის სპეციფიკური მოცულობა, მ 3 / კგ, 
=0,84მ 3 /კგ;
- მილსადენში ორთქლის მოძრაობის სიჩქარე მ/წმ, სავარაუდო 40 მ/წმ;
d = 
=0,100 მ=100 მმ
საამქროს უკავშირდება ორთქლის მილსადენი 100 მმ დიამეტრით, შესაბამისად მისი დიამეტრი საკმარისია.
ორთქლის ხაზები, ფოლადი, უნაკერო, კედლის სისქე 2.5მმ
4.2.3. მილსადენის გაანგარიშება კონდენსატის დაბრუნებისთვის
მილსადენის დიამეტრი განისაზღვრება ფორმულით:
d= 
, მ,
სადაც Mk არის კონდენსატის რაოდენობა, კგ/სთ;
Y – კონდენსატის სპეციფიკური მოცულობა, მ 3 / კგ, Y = 0,00106 მ 3 / კგ;
W – კონდენსატის მოძრაობის სიჩქარე, m/s, W=1m/s.
Mk=0.6* D, კგ/სთ
Mk=0.6*1182.5=710 კგ/სთ
d= 
=0,017მ=17მმ
ჩვენ ვირჩევთ მილსადენის სტანდარტულ დიამეტრს dst = 20 მმ.
4.2.3 გათბობის ქსელების იზოლაციის გაანგარიშება
თერმული ენერგიის დანაკარგების შესამცირებლად მილსადენები იზოლირებულია. მოდით გამოვთვალოთ მიწოდების ორთქლის მილსადენის იზოლაცია 110 მმ დიამეტრით.
იზოლაციის სისქე გარემოს ტემპერატურაზე 20ºС მოცემულ სითბოს დანაკარგზე განისაზღვრება ფორმულით:
, მმ,
სადაც d არის არაიზოლირებული მილსადენის დიამეტრი, მმ, d=100 მმ;
t - არაიზოლირებული მილსადენის ტემპერატურა, ºС, t=180ºС;
λiz - იზოლაციის თბოგამტარობის კოეფიციენტი, W/m*K;
q - სითბოს დანაკარგები მილსადენის ხაზოვან მეტრზე, ვტ/მ.
q=0,151 კვტ/მ = 151 ვტ/მ²;
λiz=0,0696 W/m²*K.
საიზოლაციო მასალად გამოიყენება წიდის ბამბა.
=90 მმ
საიზოლაციო სისქე არ უნდა აღემატებოდეს 258 მმ მილის დიამეტრით 100 მმ. მიღებული δ-დან<258 мм.
იზოლირებული მილსადენის დიამეტრი იქნება d=200 მმ.
4.2.5 თერმული რესურსების დაზოგვის შემოწმება
თერმული ენერგია განისაზღვრება ფორმულით:
t=180-20=160ºС
სურათი 4.1 მილსადენის დიაგრამა
მილსადენის ფართობი განისაზღვრება ფორმულით:
R= 0,050 მ, H= 1 მ.
F=2*3.14*0.050*1=0.314m²
არაიზოლირებული მილსადენის სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი განისაზღვრება ფორმულით:
,
სადაც 1 =1000 W/m²K, a 2 =8 W/m²K, λ=50 W/mK, δst=0.002m.
=7,93.
Q=7.93*0.314*160=398 W.
იზოლირებული მილსადენის თბოგამტარობის კოეფიციენტი განისაზღვრება ფორმულით:
,
სადაც λiz=0.0696 W/mK.
=2,06
იზოლირებული მილსადენის ფართობი განისაზღვრება ფორმულით F=2*3.14*0.1*1=0.628 მ².
Q=2.06*0.628*160=206W.
გამოთვლებმა აჩვენა, რომ 90 მმ სისქის ორთქლის მილსადენზე იზოლაციის გამოყენებისას, 232 ვტ თერმული ენერგია 1 მ მილსადენზე დაზოგულია, ანუ თერმული ენერგია რაციონალურად მოიხმარება.
4.3 ელექტრომომარაგება
ქარხანაში ელექტროენერგიის ძირითადი მომხმარებლები არიან:
ელექტრო ნათურები (განათების დატვირთვა);
საწარმოს ელექტროენერგიის მიწოდება საქალაქო ქსელიდან სატრანსფორმატორო ქვესადგურის მეშვეობით.
ელექტრომომარაგების სისტემა არის სამფაზიანი დენი სამრეწველო სიხშირით 50 ჰც. შიდა ქსელის ძაბვა 380/220 ვ.
ენერგიის მოხმარება:
პიკური დატვირთვის საათებში – 750 კვტ/სთ;
ენერგიის ძირითადი მომხმარებლები:
ტექნოლოგიური აღჭურვილობა;
ელექტროსადგურები;
საწარმოს განათების სისტემა.
380/220 ვ სადისტრიბუციო ქსელი სადისტრიბუციო კაბინეტებიდან მანქანების დამწყებებამდე დამზადებულია LVVR ბრენდის კაბელით ფოლადის მილებში LVP საავტომობილო მავთულებამდე. დასამიწებლად გამოიყენება ელექტრომომარაგების ქსელის ნეიტრალური მავთული.
უზრუნველყოფილია ზოგადი (სამუშაო და ავარიული) და ადგილობრივი (სარემონტო და ავარიული) განათება. ადგილობრივი განათება იკვებება დაბალი სიმძლავრის დაწევის ტრანსფორმატორებით 24 ვ ძაბვით. ჩვეულებრივი ავარიული განათება იკვებება ელექტრო ქსელიდან 220 ვ ძაბვით. როდესაც ქვესადგურის ავტობუსებზე ძაბვა მთლიანად ქრება, გადაუდებელი განათება იკვებება ავტონომიური წყაროებიდან („მშრალი ბატარეები“) ჩაშენებული სანათებში ან AGP-დან.
სამუშაო (ზოგადი) განათება უზრუნველყოფილია 220 ვ ძაბვაზე.
ნათურები მოწოდებულია დიზაინით, რომელიც შეესაბამება წარმოების ბუნებას და იმ შენობების გარემო პირობებს, სადაც ისინი დამონტაჟებულია. საწარმოო შენობებში მათ უზრუნველყოფილია ფლუორესცენტური ნათურები, რომლებიც დამონტაჟებულია სრულ ხაზებზე სპეციალური ჩამოკიდებული ყუთებიდან, რომლებიც მდებარეობს იატაკიდან დაახლოებით 0,4 მ სიმაღლეზე.
ევაკუაციის განათებისთვის დამონტაჟებულია გადაუდებელი განათების პანელები, რომლებიც დაკავშირებულია სხვა (დამოუკიდებელ) განათების წყაროსთან.
სამრეწველო განათება უზრუნველყოფილია ფლუორესცენტური და ინკანდესენტური ნათურებით.
სამრეწველო შენობების განათებისთვის გამოყენებული ინკანდესენტური ნათურების მახასიათებლები:
1) 235-240V 100W ბაზა E27
2) 235-240V 200W ბაზა E27
3) 36V 60W ბაზა E27
4) LSP 3902A 2*36 R65IEK
სამაცივრო კამერების გასანათებლად გამოყენებული ნათურების დასახელება:
Cold Force 2*46WT26HF FO
ქუჩის განათებისთვის გამოიყენება შემდეგი:
1) RADBAY 1* 250 WHST E40
2) RADBAY SEALABLE 1* 250WT HIT/ HIE MT/ME E40
ელექტროენერგიის და განათების მოწყობილობების მოვლა-პატრონობას ახორციელებს საწარმოს სპეციალური სამსახური.
4.3.1 დატვირთვის გაანგარიშება პროცესის მოწყობილობებიდან
ელექტროძრავის ტიპი შეირჩევა ტექნოლოგიური აღჭურვილობის კატალოგიდან.
R nop, ეფექტურობა – ელექტროძრავის პასპორტის მონაცემები, შერჩეული ელექტრო საცნობარო წიგნებიდან /69/.
R pr - დამაკავშირებელი ძალა
P pr = P nom / 
მაგნიტური დამწყებლის ტიპი შეირჩევა თითოეული ელექტროძრავისთვის კონკრეტულად. აღჭურვილობის დატვირთვის გაანგარიშება შეჯამებულია ცხრილში 4.4
4.3.2 განათების დატვირთვის გაანგარიშება /69/
ტექნიკის მაღაზია
მოდით განვსაზღვროთ ნათურების სიმაღლე:
H r =H 1 -h St -h r
სად: H 1 - შენობის სიმაღლე, 4.8 მ;
h st - სამუშაო ზედაპირის სიმაღლე იატაკზე, 0,8 მ;
h r - ნათურების დაკიდების სავარაუდო სიმაღლე, 1.2 მ.
H p =4,8-0,8-1,2=2,8მ
ჩვენ ვირჩევთ ნათურების ერთგვაროვან განაწილების სისტემას მართკუთხედის კუთხეებში.
მანძილი ნათურებს შორის:
L= (1.2÷1.4) H p
L=1,3·2,8=3,64მ
N St = S/L 2 (ც.)
n St =1008/3.64m 2 =74 ც
ჩვენ ვიღებთ 74 ნათურას.
N l =n ქ N ქ
N l =73·2 = 146 ც
i=A*B/N*(A+B)
სადაც: A - სიგრძე, m;
B – ოთახის სიგანე, მ.
i=24*40/4.8*(24+40) = 3.125
ჭერიდან - 70%;
კედლებიდან -50%;
სამუშაო ზედაპირიდან - 30%.
Q=E min *S*k*Z/N l *η
k - უსაფრთხოების კოეფიციენტი, 1,5;
N l - ნათურების რაოდენობა, 146 ც.
Q=200*1.5*1008*1.1/146*0.5= 4340 ლმ
ჩვენ ვირჩევთ ნათურას ტიპის LD-80.
ხაჭოს მაღაზია
განათების ნათურების სავარაუდო რაოდენობა:
N St =S/L 2 (ც.)
სადაც: S არის განათებული ზედაპირის ფართობი, m2;
L - მანძილი ნათურებს შორის, მ.
n St = 864/3.64 მ 2 = 65.2 ც
ჩვენ ვიღებთ 66 ნათურას.
განსაზღვრეთ ნათურების სავარაუდო რაოდენობა:
N l =n ქ N ქ
N St - ნათურების რაოდენობა ნათურაში
N l =66·2 = 132 ც
მოდით განვსაზღვროთ მანათობელი ნაკადის გამოყენების კოეფიციენტი კოეფიციენტების ცხრილის გამოყენებით:
i=A*B/N*(A+B)
სადაც: A - სიგრძე, m;
B – ოთახის სიგანე, მ.
i=24*36/4.8*(24+36) = 3
ჩვენ ვიღებთ სინათლის ასახვის კოეფიციენტებს:
ჭერიდან - 70%;
კედლებიდან -50%;
სამუშაო ზედაპირიდან - 30%.
ოთახის ინდექსისა და ასახვის კოეფიციენტიდან გამომდინარე ვირჩევთ მანათობელი ნაკადის გამოყენების ფაქტორს η=0.5.
მოდით განვსაზღვროთ ერთი ნათურის მანათობელი ნაკადი:
Q=E min *S*k*Z/N l *η
სადაც: E min - მინიმალური განათება, 200 ლუქსი;
Z – ხაზოვანი განათების კოეფიციენტი 1,1;
k - უსაფრთხოების კოეფიციენტი, 1,5;
η – მანათობელი ნაკადის გამოყენების კოეფიციენტი, 0,5;
N l - ნათურების რაოდენობა, 238 ც.
Q=200*1.5*864*1.1/132*0.5 = 4356 ლმ
ჩვენ ვირჩევთ ნათურას ტიპის LD-80.
შრატის გადამამუშავებელი სახელოსნო
n St =288/3.64 2 =21.73 ც
ჩვენ ვიღებთ 22 ნათურას.
ნათურების რაოდენობა:
i=24*12/4.8*(24+12) =1.7
ერთი ნათურის მანათობელი ნაკადი:
Q=200*1.5*288*1.1/56*0.5=3740 ლუქსი
ჩვენ ვირჩევთ ნათურას ტიპის LD-80.
მიმღების განყოფილება
ნათურების სავარაუდო რაოდენობა:
n St =144/3.64m 2 =10.8 ც
ჩვენ ვიღებთ 12 ნათურას
ნათურების რაოდენობა:
მანათობელი ნაკადის გამოყენების ფაქტორი:
i=12*12/4.8*(12+12)=1.3
ერთი ნათურის მანათობელი ნაკადი:
Q=150*1.5*144*1.1/22*0.5=3740 ლუქსი
ჩვენ ვირჩევთ ნათურას ტიპის LD-80.
ერთი განათების დატვირთვის დადგმული სიმძლავრეა Р=N 1 *Р l (W)
განათების დატვირთვის გაანგარიშება სპეციფიური სიმძლავრის მეთოდით.
E min =150 lux W*100=8.2 W/m 2
150 ლუქსის განათებაზე გადაყვანა ხდება ფორმულის მიხედვით
W= W*100* E min /100, W/m 2
ვ= 8,2*150/100 = 12,2 ვტ/მ2
განათებისთვის საჭირო ჯამური სიმძლავრის განსაზღვრა (P), W.
ტექნიკის მაღაზია P= 12.2*1008= 11712 W
ხაჭოს მაღაზია P= 12.2*864= 10540 ვტ
მიმღების განყოფილება Р=12,2*144= 1757 ვ
შრატის გადამამუშავებელი მაღაზია P= 12,2* 288= 3514 ვტ
განსაზღვრეთ სიმძლავრეების რაოდენობა N l = P/P 1
P 1 - ერთი ნათურის სიმძლავრე
N l (ტექნიკის მაღაზია) = 11712 / 80 = 146
N l (ხაჭოს მაღაზია) = 10540 / 80 = 132
N l (მიღების განყოფილება) = 1756/ 80 = 22
N l (შრატის გადამამუშავებელი საამქრო) = 3514/80 = 44
146+132+22+44= 344; 344*80= 27520 ვტ.
ცხრილი 4.5 – სიმძლავრის დატვირთვის გაანგარიშება
|
აღჭურვილობის დასახელება |
ტიპი, ბრენდი |
რაოდენობა |
ძრავის ტიპი |
ძალაუფლება |
ელექტროძრავის ეფექტურობა - |
მაგნიტის ტიპი ახალი დასაწყისი |
|
|
ნომინალური რ |
ელექტრო რ |
||||||
|
მიქსერი | |||||||
|
შემავსებელი მანქანა |
დისპენსერი YA1-DT-1 | ||||||
|
შემავსებელი მანქანა | |||||||
|
შემავსებელი მანქანა | |||||||
|
კრეატიული წარმოების ხაზი | |||||||
ცხრილი 4.6 – განათების დატვირთვის გაანგარიშება
|
შენობის დასახელება |
მინ. განათება |
ნათურის ტიპი |
ნათურების რაოდენობა |
ელექტრო კვტ |
სპეციფიკური სიმძლავრე, W/m 2 |
|
|
მიმღების განყოფილება | ||||||
|
ხაჭოს მაღაზია | ||||||
|
ტექნიკის მაღაზია | ||||||
|
შრატის გადამამუშავებელი სახელოსნო |
4.3.3 დენის ტრანსფორმატორების სატესტო გაანგარიშება
აქტიური სიმძლავრე: P tr = P max / η ქსელი
სადაც: P max = 144,85 კვტ (გრაფიკი "ენერგიის მოხმარება დღის საათების მიხედვით")
η ქსელი =0.9
R tr =144,85/0,9=160,94 კვტ
მოჩვენებითი სიმძლავრე, S, kVA
S=P tr/cosθ
S=160,94/0,8=201,18 კვა
სატრანსფორმატორო ქვესადგურისთვის TM-1000/10 ჯამური სიმძლავრეა 1000 კვა, საწარმოში არსებული დატვირთვით ჯამური სიმძლავრე 750 კვა, მაგრამ ხაჭოს მონაკვეთის ტექნიკური გადაიარაღებისა და შრატის გადამუშავების ორგანიზების გათვალისწინებით. , საჭირო სიმძლავრე უნდა იყოს: 750 + 201,18 = 951 ,18 კვა.< 1000кВ·А.
ელექტროენერგიის მოხმარება 1 ტონა წარმოებულ პროდუქტზე:
რ 
=
სადაც მ 
- ყველა წარმოებული პროდუქტის მასა, ტ;
მ 
=28.675 ტ
რ 
=462.46/28.675=16.13 კვტ*სთ/ტ
ამრიგად, ელექტროენერგიის მოხმარების გრაფიკიდან დღის საათების მიხედვით ირკვევა, რომ ყველაზე დიდი სიმძლავრეა საჭირო დროის ინტერვალში 8:00 საათიდან 11:00 საათამდე და 16:00 საათამდე. 
21-მდე 
საათები. ამ პერიოდის განმავლობაში ხდება შემოსული ნედლი რძის მიღება და გადამუშავება, პროდუქტების წარმოება და სასმელების ჩამოსხმა. მცირე ნახტომები შეინიშნება 8-დან 
11-მდე 
, როდესაც ხდება რძის გადამუშავების უმეტესი ნაწილი პროდუქტების წარმოებისთვის.
4.3.4 კვეთის გაანგარიშება და კაბელების შერჩევა.
საკაბელო კვეთა განისაზღვრება ძაბვის დაკარგვით
S=2 PL*100/γ*ζ*U 2, სადაც:
L – კაბელის სიგრძე, მ.
γ – სპილენძის გამტარობა, OM * m.
ζ - დასაშვები ძაბვის დაკარგვა,%
U - ქსელის ძაბვა, V.
S= 2*107300*100*100 / 57.1*10 3 *5*380 2 =0.52 მმ 2.
დასკვნა: საწარმოს მიერ გამოყენებული VVR ბრენდის კაბელის კვეთა არის 1,5 მმ 2 - შესაბამისად, არსებული კაბელი ტერიტორიებს ელექტროენერგიით უზრუნველყოფს.
ცხრილი 4.7 – საათობრივი ელექტროენერგიის მოხმარება პროდუქტის წარმოებისთვის
|
დღის საათები |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ტუმბო 50-1TS7,1-31 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Counter Vzlet-ER | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ქულერი | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ტუმბო G2-OPA | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
PPOU TsKRP-5-MST | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
გამყოფი-ნორმალიზატორი OSCP-5 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ნაკადის მრიცხველი | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ხაჭოს მწარმოებელი TI | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
4.7 ცხრილის გაგრძელება |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
დღის საათები |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
დიაფრაგმის ტუმბო | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
დეჰიდრატორი | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
სტაბილიზატორი პარამეტრები | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ტუმბო P8-ONB-1 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
შემავსებელი მანქანა SAN/T | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ჩოპერ-მიქსერი-250 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
შემავსებელი მანქანა | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
დაფქული ხორცის მიქსერი | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
4.7 ცხრილის გაგრძელება |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
დღის საათები |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
გამყოფი - გამწმენდი | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
VDP აბაზანა | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
საზომი ტუმბო NRDM | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ინსტალაცია | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
VDP აბაზანა | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
წყალქვეშა ტუმბო Seepex | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ტუბულური პასტერიზატორი | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
4.7 ცხრილის გაგრძელება |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
დღის საათები |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
შემავსებელი მანქანა | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
მიმღების განყოფილება | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ტექნიკის მაღაზია | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ხაჭოს მაღაზია | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
შრატის გადამამუშავებელი სახელოსნო | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ცხრილის დასასრული 4.7 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
დღის საათები |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
დაუანგარიშებელი ზარალი 10% | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
ელექტროენერგიის მოხმარების სქემა.
ფორმულიდან (6.2) ცხადია, რომ მილსადენებში წნევის დანაკარგები პირდაპირპროპორციულია გამაგრილებლის სიმკვრივისა. ტემპერატურის მერყეობის დიაპაზონი წყლის გათბობის ქსელებში. ამ პირობებში წყლის სიმკვრივეა.
გაჯერებული ორთქლის სიმკვრივე არის 2,45 ე.ი. დაახლოებით 400-ჯერ ნაკლები.
აქედან გამომდინარე, მილსადენებში ორთქლის მოძრაობის დასაშვები სიჩქარე მიჩნეულია მნიშვნელოვნად უფრო მაღალი, ვიდრე წყლის გათბობის ქსელებში (დაახლოებით 10-20-ჯერ).
ორთქლის მილსადენის ჰიდრავლიკური გაანგარიშების გამორჩეული თვისებაა გათვალისწინება ჰიდრავლიკური დანაკარგების განსაზღვრისას. ორთქლის სიმკვრივის ცვლილებები.
ორთქლის მილსადენების გაანგარიშებისას, ორთქლის სიმკვრივე განისაზღვრება წნევის მიხედვით ცხრილების მიხედვით. ვინაიდან ორთქლის წნევა, თავის მხრივ, დამოკიდებულია ჰიდრავლიკურ დანაკარგებზე, ორთქლის მილსადენები გამოითვლება თანმიმდევრული მიახლოებების მეთოდით. უპირველეს ყოვლისა, მითითებულია წნევის დანაკარგები ტერიტორიაზე, ორთქლის სიმკვრივე განისაზღვრება საშუალო წნევით და შემდეგ გამოითვლება ფაქტობრივი წნევის დანაკარგები. თუ შეცდომა აღმოჩნდება მიუღებელი, ტარდება ხელახალი გაანგარიშება.
ორთქლის ქსელების გაანგარიშებისას მითითებული მნიშვნელობებია ორთქლის ნაკადის სიჩქარე, მისი საწყისი წნევა და საჭირო წნევა ორთქლის გამოყენებით დამონტაჟებამდე.
სპეციფიკური ხელმისაწვდომი წნევის დაკარგვა ძირითად და ცალკეულ საპროექტო განყოფილებებში, განისაზღვრება არსებული წნევის ვარდნით:
, (6.13)
სად არის მთავარი დასახლების მაგისტრალის სიგრძე, მ; განშტოებული ორთქლის ქსელების მნიშვნელობა აღებულია 0.5.
ორთქლის მილსადენების დიამეტრი შეირჩევა ნომოგრამის მიხედვით (ნახ. 6.3) მილის ექვივალენტური უხეშობით. მმდა ორთქლის სიმკვრივე კგ/მ 3. რეალური ღირებულებები რ დდა ორთქლის სიჩქარე გამოითვლება ორთქლის საშუალო ფაქტობრივი სიმკვრივიდან:
სად და ღირებულებები რდა , ნაპოვნი ნახ. 6.3. ამავდროულად, მოწმდება, რომ ორთქლის რეალური სიჩქარე არ აღემატებოდეს მაქსიმალურ დასაშვებ მნიშვნელობებს: გაჯერებული ორთქლისთვის მ/წმ; გადახურებისთვის მ/წმ(მნიშვნელობები მრიცხველში მიიღება ორთქლის მილსადენებისთვის, რომელთა დიამეტრი 200-მდეა. მმ, მნიშვნელში - 200-ზე მეტი მმ, მოსახვევებისთვის ეს მნიშვნელობები შეიძლება გაიზარდოს 30%-ით.
ვინაიდან მნიშვნელობა უცნობია გაანგარიშების დასაწყისში, იგი მოცემულია შემდგომი განმარტებით ფორმულის გამოყენებით:
, (6.16)
სად არის ორთქლის ხვედრითი წონა მონაკვეთის დასაწყისში და ბოლოს.
უსაფრთხოების კითხვები
1. რა ამოცანებია გათბობის ქსელის მილსადენების ჰიდრავლიკური გაანგარიშება?
2. როგორია მილსადენის კედლის ფარდობითი ექვივალენტური უხეშობა?
3. მიეცით წყლის გათბობის ქსელის მილსადენების ჰიდრავლიკური გაანგარიშების ძირითადი საანგარიშო დამოკიდებულებები. რა არის კონკრეტული ხაზოვანი წნევის დაკარგვა მილსადენში და რა არის მისი განზომილება?
4. მიაწოდეთ საწყისი მონაცემები განშტოებული წყლის გათბობის ქსელის ჰიდრავლიკური გაანგარიშებისთვის. როგორია ინდივიდუალური ანგარიშსწორების ოპერაციების თანმიმდევრობა?
5. როგორ ხდება ორთქლის გათბობის ქსელის ჰიდრავლიკური გამოთვლა?
ენერგიის დანაკარგები, როდესაც სითხე მოძრაობს მილებში, განისაზღვრება მოძრაობის რეჟიმით და მილების შიდა ზედაპირის ბუნებით. სითხის ან აირის თვისებები გათვალისწინებულია გაანგარიშებისას მათი პარამეტრების გამოყენებით: სიმკვრივე p და კინემატიკური სიბლანტე v. თავად ფორმულები, რომლებიც გამოიყენება ჰიდრავლიკური დანაკარგების დასადგენად როგორც თხევადი, ასევე ორთქლისთვის, იგივეა.
ორთქლის მილსადენის ჰიდრავლიკური გაანგარიშების გამორჩეული თვისებაა ჰიდრავლიკური დანაკარგების განსაზღვრისას ორთქლის სიმკვრივის ცვლილებების გათვალისწინების აუცილებლობა. გაზსადენების გაანგარიშებისას გაზის სიმკვრივე განისაზღვრება წნევის მიხედვით იდეალური აირებისთვის დაწერილი მდგომარეობის განტოლების გამოყენებით და მხოლოდ მაღალ წნევაზე (დაახლოებით 1,5 მპა-ზე მეტი) არის შეყვანილი კორექტირების ფაქტორი განტოლებაში, გადახრის გათვალისწინებით. რეალური აირების ქცევა იდეალური აირების ქცევიდან.
იდეალური აირების კანონების გამოყენებისას მილსადენების გამოსათვლელად, რომლებშიც გაჯერებული ორთქლი მოძრაობს, მიიღება მნიშვნელოვანი შეცდომები. იდეალური აირების კანონები შეიძლება გამოყენებულ იქნას მხოლოდ მაღალზეგახურებულ ორთქლზე. ორთქლის მილსადენების გაანგარიშებისას, ორთქლის სიმკვრივე განისაზღვრება წნევის მიხედვით ცხრილების მიხედვით. ვინაიდან ორთქლის წნევა, თავის მხრივ, დამოკიდებულია ჰიდრავლიკურ დანაკარგებზე, ორთქლის მილსადენები გამოითვლება თანმიმდევრული მიახლოებების მეთოდით. უპირველეს ყოვლისა, მითითებულია წნევის დანაკარგები ტერიტორიაზე, ორთქლის სიმკვრივე განისაზღვრება საშუალო წნევით და შემდეგ გამოითვლება ფაქტობრივი წნევის დანაკარგები. თუ შეცდომა აღმოჩნდება მიუღებელი, ტარდება ხელახალი გაანგარიშება.
ორთქლის ქსელების გაანგარიშებისას მითითებულია ორთქლის ნაკადის სიჩქარე, მისი საწყისი წნევა და საჭირო წნევა ორთქლის გამოყენებით დამონტაჟებამდე. მოდით შევხედოთ ორთქლის მილსადენების გაანგარიშების მეთოდს მაგალითის გამოყენებით.
|
ცხრილი 7.6. ეკვივალენტური სიგრძის გამოთვლა (Ae=0.0005 მ)
|
6,61 კგ/მ3.
(3 ც.)............................ *......... ........... ................................ 2.8 -3 = 8.4
Tee ნაკადის გაყოფისას (გადასასვლელი). . .________________ 1__________
ექვივალენტური სიგრძის მნიშვნელობა 2£ = 1 k3-ზე = 0.0002 მ 325X8 მმ დიამეტრის მილისთვის ცხრილის მიხედვით. 7.2 /e = 17.6 მ, შესაბამისად, მთლიანი ექვივალენტური სიგრძე 1-2 მონაკვეთისთვის: /e = 9.9-17.6 = 174 მ.
1-2 მონაკვეთის მოცემული სიგრძე: /pr i-2=500+174=674 მ.
სითბოს წყარო არის აღჭურვილობისა და მოწყობილობების ერთობლიობა, რომლებიც გამოიყენება ენერგიის ბუნებრივი და ხელოვნური ტიპების თერმულ ენერგიად გადაქცევისთვის მომხმარებლების მიერ მოთხოვნილი პარამეტრებით. ძირითადი ბუნებრივი სახეობების პოტენციური მარაგი...
გათბობის ქსელის ჰიდრავლიკური გაანგარიშების შედეგად განისაზღვრება გათბობის მილსადენების, აღჭურვილობისა და გამორთვა-კონტროლის სარქველების ყველა მონაკვეთის დიამეტრი, აგრეთვე გამაგრილებლის წნევის დაკარგვა ქსელის ყველა ელემენტზე. მიღებული დანაკარგების მნიშვნელობებზე დაყრდნობით...
თბომომარაგების სისტემებში მილსადენებისა და აღჭურვილობის შიდა კოროზია იწვევს მათი მომსახურების ვადის შემცირებას, უბედურ შემთხვევებს და წყლის დაბინძურებას კოროზიის პროდუქტებით, ამიტომ აუცილებელია ზომების მიღება მის წინააღმდეგ საბრძოლველად. სიტუაცია უფრო რთულია...