ქსელის დიაგრამა ნაჩვენებია ნახ. 8
ბრინჯი. 8. ორთქლის მილსადენის საპროექტო დიაგრამა: I–IV – აბონენტები; 1–4 – კვანძოვანი წერტილები
ფორმულები, რომლებიც გამოიყენება ჰიდრავლიკური დანაკარგების დასადგენად, როგორც თხევადი, ასევე ორთქლისთვის, იგივეა.
გამორჩეული თვისებაორთქლის მილსადენი - ორთქლის სიმკვრივის ცვლილებების გათვალისწინებით.
1. განსაზღვრეთ კონკრეტული ხახუნის დანაკარგების სავარაუდო მნიშვნელობა სითბოს წყაროდან ყველაზე შორეულ IV მომხმარებელამდე რაიონებში, Pa/m:
.
აქ არის 1 – 2 – 3 – IV მონაკვეთების საერთო სიგრძე; α – წნევის დანაკარგების წილი ადგილობრივ წინააღმდეგობებში, აღებული 0,7-ის ტოლი, როგორც U- ფორმის კომპენსატორებით შედუღებული მოსახვევებითა და მოსალოდნელი დიამეტრის მქონე ძირითადი ხაზისთვის (ცხრილი 16).
ცხრილი 16
კოეფიციენტი α ორთქლის ხაზების ეკვივალენტური სიგრძის დასადგენად
| გაფართოების სახსრების სახეები | მილის ნომინალური დიამეტრი დ წ, მმ | კოეფიციენტის მნიშვნელობა α | |
| ორთქლის ხაზებისთვის | წყლის გათბობის ქსელებისა და კონდენსატის მილსადენებისთვის | ||
| სატრანზიტო მაგისტრალები | |||
| ჩაყრის ყუთი P- | ≤1000 | 0,2 | 0,2 |
| ფორმის მოსახვევებში: | |||
| მოხრილი | ≤300 | 0,5 | 0,3 |
| 200–350 | 0,7 | 0,5 | |
| შედუღებული | 400–500 600–1000 | 0,9 1,2 | 0,7 |
| განშტოებული გათბობის ქსელები |
მაგიდის დასასრული. 16
2. დაადგინეთ ორთქლის სიმკვრივე:
3. ნომოგრამების გამოყენებით ვპოულობთ ორთქლის ხაზის დიამეტრს (დანართი 6).
4. წნევის რეალური დაკარგვა, Pa/m:
(117)
5. ორთქლის რეალური სიჩქარე:
ჩვენ ვამოწმებთ მაგიდასთან. 17.
ცხრილი 17
ორთქლის მოძრაობის მაქსიმალური სიჩქარე ორთქლის ხაზებში
7. მთლიანი ექვივალენტური სიგრძე სექციებში:
(119)
სად არის ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტების ჯამი (იხ. ცხრილი 8).
8. მოცემული მონაკვეთის სიგრძე:
9. წნევის დაკარგვა ხახუნისა და ადგილობრივი წინააღმდეგობის გამო ზონაში:
(121)
10. ორთქლის წნევა განყოფილების ბოლოს:
(122)
გაანგარიშების მონაცემები შეჯამებულია ცხრილში. 18 სქემის მიხედვით.
ცხრილი 18
ორთქლის ქსელის ჰიდრავლიკური გაანგარიშება
| ნაკვეთის ნომერი | ორთქლის მოხმარება D | მილის ზომები, მმ | მონაკვეთის სიგრძე, მ | ორთქლის სიჩქარე ωT, მ/წმ | სპეციფიკური ხახუნის წნევის დაკარგვა Pa/m | სავარაუდო საშუალო სიმკვრივე ρ ag, კგ/მ 3 | ორთქლის სიჩქარე მ/წმ | წნევის დაკარგვა | განყოფილების დასასრული | ორთქლის საშუალო სიმკვრივე ρav, კგ/მ3 | მთლიანი წნევის დაკარგვა თბოელექტროსადგურიდან, მპა | ||||||||
| ტ/სთ | კგ/წმ | პირობითი გადასასვლელი d y | გარე დიამეტრი * კედლის სისქე; დნ* ს | გეგმის მიხედვით l | ადგილობრივი წინააღმდეგობის ექვივალენტური l E | შემცირებული l pr =l+ l E | წნევა p N, MPa | სიმკვრივე ρ N, კგ/მ 3 | კონკრეტული Pa/m | Pa საიტზე | წნევა pK, MPa | სიმკვრივე ρK, კგ/მ 3 | |||||||
| ρ= 2.45 კგ/მ3-ზე | ρ საშ | ||||||||||||||||||
ორთქლის მილსადენის გაანგარიშება
α – 0,3 ...0,6. (123)
ფორმულის გამოყენებით ვპოულობთ მილის დიამეტრს:
(124)
ჩვენ დავაყენეთ ორთქლის სიჩქარე მილში. ორთქლის ნაკადის განტოლებიდან - σ=ωrFიპოვნეთ მილის დიამეტრი GOST-ის მიხედვით, აირჩიეთ მილი უახლოესი შიდა დიამეტრით. მითითებულია სპეციფიკური წრფივი დანაკარგები და ადგილობრივი წინააღმდეგობების ტიპები და გამოითვლება ექვივალენტური სიგრძე. მილსადენის ბოლოს წნევა განისაზღვრება. საპროექტო ზონაში სითბოს დანაკარგები გამოითვლება სტანდარტიზებული სითბოს დანაკარგების გამოყენებით:
(125)
სად არის სითბოს დანაკარგი სიგრძის ერთეულზე მოცემულ ორთქლის ტემპერატურის განსხვავებაზე და გარემოსითბოს დანაკარგების გათვალისწინებით საყრდენებზე, სარქველებზე და ა.შ.
თუ განისაზღვრება დანაკარგების გათვალისწინების გარეშე, სითბო საყრდენებზე, სარქველებს და ა.შ., მაშინ
სად t საშ – საშუალო ტემპერატურაწყვილი ადგილზე, 0 C, ტ 0 – გარემოს ტემპერატურა, ინსტალაციის მეთოდის მიხედვით, 0 C. მიწისზედა მონტაჟისთვის ტ 0 == tH0, მიწისქვეშა უარხო მონტაჟისთვის ტ 0 = t გრ(ნიადაგის ტემპერატურა ჩაყრის სიღრმეზე). არხებით და ნახევრად გაყვანისას t 0 ==40–50°С.
გარდამავალ არხებში ჩაყრისას t 0 = 5°C. აღმოჩენილი სითბოს დანაკარგების საფუძველზე განისაზღვრება ორთქლის ენთალპიის ცვლილება მონაკვეთში და ორთქლის ენთალპიის მნიშვნელობა მონაკვეთის ბოლოს:
ორთქლის წნევის და ენთალპიის აღმოჩენილი მნიშვნელობების საფუძველზე მონაკვეთის დასაწყისში და ბოლოს, განისაზღვრება ორთქლის საშუალო სიმკვრივის ახალი მნიშვნელობა (ფორმა. 128).
თუ სიმკვრივის ახალი მნიშვნელობა განსხვავდება ადრე მითითებული მნიშვნელობიდან 3%-ზე მეტით, მაშინ გადამოწმების გაანგარიშება განმეორდება დაზუსტებით ერთდროულად და რ ლ:
(128)
თუ წყალს გაცხელებთ ღია ჭურჭელში ზე ატმოსფერული წნევა, მაშინ მისი ტემპერატურა განუწყვეტლივ მოიმატებს, სანამ წყლის მთელი მასა არ გათბება და ადუღდება. გათბობის პროცესში წყალი აორთქლდება მისი ღია ზედაპირიდან დუღილის დროს, წყლის ორთქლი წარმოიქმნება გახურებულ ზედაპირზე და ნაწილობრივ სითხის მთელ მოცულობაში. წყლის ტემპერატურა რჩება მუდმივი (დაახლოებით 100 °C-ის ტოლია განსახილველ შემთხვევაში), მიუხედავად იმისა, რომ ჭურჭელს გარედან სითბო მიეწოდება. ეს ფენომენი აიხსნება იმით, რომ დუღილის დროს მიწოდებული სითბო იხარჯება წყლის ნაწილაკების გაყოფაზე და მათგან ორთქლის წარმოქმნაზე.
როდესაც წყალი თბება დახურულ ჭურჭელში, მისი ტემპერატურაც მხოლოდ წყლის ადუღებამდე იზრდება. წყლიდან გამოთავისუფლებული ორთქლი გროვდება ჭურჭლის ზედა ნაწილში წყლის დონის ზედაპირის ზემოთ; მისი ტემპერატურა უდრის მდუღარე წყლის ტემპერატურას. ასეთ ორთქლს გაჯერებული ეწოდება.
თუ ორთქლი არ მოიხსნება ჭურჭლიდან და გაგრძელდება სითბოს მიწოდება მასზე (გარედან), მაშინ გაიზრდება წნევა ჭურჭლის მთელ მოცულობაში. წნევის მატებასთან ერთად გაიზრდება მდუღარე წყლის და მისგან წარმოქმნილი ორთქლის ტემპერატურაც. ექსპერიმენტულად დადგინდა, რომ თითოეულ წნევას აქვს გაჯერებული ორთქლის საკუთარი ტემპერატურა და წყლის თანაბარი დუღილის წერტილი, ასევე ორთქლის საკუთარი სპეციფიკური მოცულობა.
ამრიგად, ატმოსფერული წნევის დროს (0,1 მპა) წყალი იწყებს დუღილს და იქცევა ორთქლად დაახლოებით 100 ° C ტემპერატურაზე (უფრო ზუსტად, 99,1 ° C-ზე); 0,2 მპა წნევის დროს - 120 °C-ზე; 0,5 მპა წნევის დროს - 151,1 °C-ზე; 10 მპა წნევის დროს - 310 °C-ზე. ზემოთ მოყვანილი მაგალითებიდან ირკვევა, რომ წნევის მატებასთან ერთად იზრდება წყლის დუღილის წერტილი და გაჯერებული ორთქლის თანაბარი ტემპერატურა. პირიქით, ორთქლის სპეციფიკური მოცულობა მცირდება წნევის მატებასთან ერთად.
22,5 მპა წნევის დროს გაცხელებული წყალი მყისიერად იქცევა გაჯერებულ ორთქლად, ამიტომ ამ წნევის დროს აორთქლების ფარული სითბო ნულის ტოლია. ორთქლის წნევას 22,5 მპა ეწოდება კრიტიკული.
თუ გაჯერებული ორთქლი გაცივდა, ის დაიწყებს კონდენსაციას, ე.ი. გადაიქცევა წყალში; ამავე დროს, ის დათმობს თავის აორთქლების სითბოს გამაგრილებელ სხეულს. ეს ფენომენი ხდება სისტემებში ორთქლის გათბობა, რომელშიც გაჯერებული ორთქლი მოდის ქვაბის ოთახიდან ან ორთქლის მაგისტრალიდან. აქ იგი გაცივდება ოთახის ჰაერით, გამოსცემს თავის სითბოს ჰაერს, რის გამოც ეს უკანასკნელი თბება და ორთქლი კონდენსირდება.
გაჯერებული ორთქლის მდგომარეობა ძალიან არასტაბილურია: წნევისა და ტემპერატურის მცირე ცვლილებებიც კი იწვევს ორთქლის ნაწილის კონდენსაციას ან, პირიქით, გაჯერებულ ორთქლში არსებული წყლის წვეთების აორთქლებას. გაჯერებულ ორთქლს, სრულიად თავისუფალი წყლის წვეთები, ეწოდება მშრალი გაჯერებული; წყლის წვეთებით გაჯერებულ ორთქლს სველი ეწოდება.
გაჯერებული ორთქლი, რომლის ტემპერატურა შეესაბამება გარკვეულ წნევას, გამოიყენება როგორც გამაგრილებელი ორთქლის გათბობის სისტემებში.
ორთქლის გათბობის სისტემები კლასიფიცირდება შემდეგი კრიტერიუმების მიხედვით:
საწყისი ორთქლის წნევის მიხედვით – სისტემები დაბალი წნევა(r ქოხი
კონდენსატის დაბრუნების მეთოდი - სისტემები გრავიტაციული დაბრუნებით (დახურული) და კონდენსატის დაბრუნებით კვების ტუმბოს გამოყენებით (ღია);
მილსადენების გაყვანის დიზაინის დიაგრამა არის სისტემა გამანაწილებელი ორთქლის მილსადენის ზედა, ქვედა და შუალედური განლაგებით, ასევე მშრალი და სველი კონდენსატის მილსადენების განლაგებით.
დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემის დიაგრამა ზედა ორთქლის მილსადენით ნაჩვენებია ნახ. 1, ა. საქვაბე 1-ში წარმოქმნილი გაჯერებული ორთქლი, რომელიც გადის ორთქლის კამერაში (გამყოფი) 12, შედის ორთქლის ხაზში 5 და შემდეგ შედის გამათბობელ მოწყობილობებში 7. აქ ორთქლი გადასცემს თავის სითბოს მოწყობილობების კედლების მეშვეობით გაცხელებულ ჰაერს. ოთახი და გადაიქცევა კონდენსატად. ეს უკანასკნელი მიედინება დაბრუნების კონდენსატის ხაზით 10 ქვაბში 1, გადალახავს ორთქლის წნევას ქვაბში კონდენსატის სვეტის წნევის გამო, რომელიც შენარჩუნებულია 200 მმ სიმაღლეზე ორთქლის ავზში წყლის დონესთან შედარებით 12.
სურათი 1. დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემა: a - სისტემის დიაგრამა ორთქლის მილსადენის ზედა განლაგებით; ბ - ამწე ორთქლის ქვედა განაწილებით; 1 - საქვაბე; 2 - ჰიდრავლიკური სარქველი; 3 - წყლის საზომი მინა; 4 - საჰაერო მილი; 5 - მიწოდების ორთქლის ხაზი; 6 - ორთქლის სარქველი; 7 - გათბობის მოწყობილობა; 8 - ჩაი დანამატით; 9 - მშრალი კონდენსატის ხაზი; 10 - სველი კონდენსატის ხაზი; 11 - მაკიაჟის მილსადენი; 12 - ორთქლის ავზი; 13 - შემოვლითი მარყუჟი
მილი 4 დამონტაჟებულია დაბრუნების კონდენსატის ხაზის 10-ის ზედა ნაწილში, რომელიც აკავშირებს მას ატმოსფეროს გასაწმენდად სისტემის ამოქმედებისა და დეკომისაციის დროს.
ორთქლის ავზში წყლის დონე კონტროლდება წყლის ლიანდაგის შუშის 3-ის გამოყენებით. სისტემაში ორთქლის წნევის მოცემულ დონეზე აწევის თავიდან ასაცილებლად, დამონტაჟებულია ჰიდრავლიკური სარქველი 2 სამუშაო სითხის სიმაღლით h-ის ტოლი.
ორთქლის გათბობის სისტემა რეგულირდება ორთქლის სარქველებით 6 და საკონტროლო თეზებით 8 სანთლებით, რაც უზრუნველყოფს მუშაობის დროს ორთქლის ქვაბიდიზაინის რეჟიმში, თითოეულმა გათბობის მოწყობილობამ მიიღო ორთქლის ისეთი რაოდენობა, რომ მასში სრული კონდენსაციის დრო ექნებოდა. ამ შემთხვევაში, პრაქტიკულად არ შეინიშნება ორთქლის გამონაბოლქვი ადრე გახსნილი საკონტროლო მილიდან და კონდენსატის "გარღვევის" ალბათობა ჰაერის მილში 4 უმნიშვნელოა. ორთქლის გათბობის სისტემაში კონდენსატის დანაკარგები ანაზღაურდება ქვაბის ბარაბნის შევსებით სპეციალურად დამუშავებული წყლით (უფასო სიხისტის მარილებისგან), რომელიც მიეწოდება მილსადენს 11.
ორთქლის გათბობის სისტემებს, როგორც უკვე აღვნიშნეთ, გააჩნია ზედა და ქვედა ორთქლის მილების შეერთებები. ორთქლის ქვედა განაწილების მინუსი (ნახ. 1, ბ) არის ის, რომ ამწეებსა და ვერტიკალურ ამწეებში წარმოქმნილი კონდენსატი მიედინება ორთქლისკენ და ზოგჯერ ბლოკავს ორთქლის ხაზს, რაც იწვევს ჰიდრავლიკურ დარტყმებს. კონდენსატის უფრო მშვიდი გადინება ხდება, თუ ორთქლის ხაზი 5 დაიდება ორთქლის მოძრაობის მიმართულებით დახრილობით, ხოლო კონდენსატის ხაზი 9 დაიდება ქვაბისკენ. ასოცირებული კონდენსატის ორთქლის ხაზიდან კონდენსატის ხაზში გასადინებლად, სისტემა აღჭურვილია სპეციალური შემოვლითი მარყუჟებით 13.
თუ ორთქლის გათბობის ქსელს აქვს დიდი განშტოება, მაშინ კონდენსატი გრავიტაციით იშლება სპეციალურ შემგროვებელ ავზში 3 (ნახ. 2), საიდანაც იგი ტუმბოს 8-ით გადაიტუმბება ქვაბში 1. ტუმბო მუშაობს პერიოდულად, ცვლილებების მიხედვით. წყლის დონე ორთქლის ავზში 2. ამ გათბობის სქემას ეწოდება ღია; მასში, ორთქლისაგან კონდენსატის გამოსაყოფად, როგორც წესი, გამოიყენება კონდენსატის ხაფანგები (კონდენსატის ქოთნები) 7 ამ უკანასკნელს ყველაზე ხშირად აქვს მოცურავი ან ბუხრის დიზაინი (ნახ. 3).
სურათი 2. კონდენსატის იძულებითი დაბრუნების სქემა: 1 - საქვაბე; 2 - ორთქლის ავზი; 3 - კონდენსატის შეგროვების ავზი; 4 - საჰაერო მილი; 5 - შემოვლითი ხაზი; 6 - ორთქლის სარქველები; 7 - კონდენსატის გადინება; 8 - მაკიაჟის ტუმბო; 9 - გამშვები სარქველი
მცურავი ორთქლის ხაფანგი (იხ. სურ. 3, ბ) მუშაობს ასე. ორთქლი და კონდენსატი შემავალი ხვრელის მეშვეობით შედის ათწილადის ქვეშ 3, რომელიც ბერკეტით უკავშირდება ბურთულ სარქველს 4. ცურავს 3 აქვს თავსახურის ფორმა. ორთქლის წნევის ქვეშ ის ცურავს ზემოთ, ხურავს ბურთულ სარქველს 4. კონდენსატი ავსებს კონდენსატის ხაფანგის მთელ კამერას; ამ შემთხვევაში, სარქვლის ქვეშ არსებული ორთქლი კონდენსირდება და ათწილადი იძირება, ხსნის ბურთულ სარქველს. კონდენსატი იხსნება ისრით მითითებულ მიმართულებით, სანამ კაპოტის ქვეშ დაგროვილი ორთქლის ახალი ნაწილები არ გამოიწვევს კაპოტის ცურვას. შემდეგ მეორდება კონდენსატის ხაფანგის მუშაობის ციკლი.
სურათი 3. ორთქლის ხაფანგები:ა – ბუხარი; ბ – ათწილადი; 1 – ბუხარი; 2 – დაბალი დუღილის სითხე; 3 – float (გადაბრუნებული ქუდი); 4 - ბურთიანი სარქველი
სამრეწველო საწარმოებში საწარმოო ორთქლის მომხმარებლებით მაღალი წნევა, ორთქლის გათბობის სისტემები დაკავშირებულია გათბობის ქსელთან მაღალი წნევის სქემების გამოყენებით (ნახ. 4). ორთქლი საკუთარი ან რაიონის საქვაბე ოთახიდან შედის სადისტრიბუციო სავარცხელში 1, სადაც მის წნევას აკონტროლებს წნევის ლიანდაგი 3. შემდეგ, 2 ორთქლი იგზავნება ორთქლის ხაზებით, რომლებიც ვრცელდება სავარცხელი 1-დან წარმოების მომხმარებლამდე, ხოლო ორთქლის ხაზებით T1 - ორთქლის გათბობის სისტემის მომხმარებლები. ორთქლის ხაზები T1 უკავშირდება ორთქლის გამაცხელებელ სავარცხელს 6, ხოლო სავარცხელი 6 უკავშირდება სავარცხელს 1 წნევის შემცირების სარქველით 4. წნევის შემცირების სარქველი ანელებს ორთქლს არაუმეტეს 0,3 მპა წნევამდე. ორთქლის გათბობის სისტემებისთვის მაღალი წნევის ორთქლის მილსადენების მარშრუტი ჩვეულებრივ ხორციელდება თავზე. ორთქლის ხაზების დიამეტრი და გათბობის ზედაპირები გათბობის მოწყობილობებიეს სისტემები გარკვეულწილად უფრო მცირეა, ვიდრე დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემები.
სურათი 4. მაღალი წნევის ორთქლის გათბობის დიაგრამა: 1 - სადისტრიბუციო სავარცხელი; 2 - ორთქლის ხაზი; 3 - წნევის საზომი; 4 - წნევის შემცირების სარქველი; 5 - შემოვლითი (შემოვლითი ხაზი); 6 - გათბობის სისტემის სავარცხელი; 7 - ტვირთი უსაფრთხოების სარქველი; 8 - ფიქსირებული მხარდაჭერა; 9 - კომპენსატორები; 10 - ორთქლის სარქველები; 11 - კონდენსატის ხაზი; 12 - კონდენსატის გადინება
ორთქლის გათბობის სისტემების მინუსი არის გათბობის მოწყობილობების გათბობის გამომუშავების რეგულირების სირთულე, რაც საბოლოოდ იწვევს საწვავის გადაჭარბებულ მოხმარებას გათბობის სეზონზე.
ორთქლის გათბობის სისტემებისთვის მილსადენების დიამეტრი გამოითვლება ცალკე ორთქლისა და კონდენსატის მილსადენებისთვის. დაბალი წნევის ორთქლის ხაზების დიამეტრი განისაზღვრება ისევე, როგორც წყლის გათბობის სისტემებში. წნევის დაკარგვა სისტემის მთავარ ცირკულაციის რგოლში p pk, Pa, არის ამ რგოლში შემავალი ყველა განყოფილების წინააღმდეგობების (წნევის დანაკარგების) ჯამი?
სადაც n არის ხახუნის გამო წნევის დაკარგვის წილი მთლიანი დანაკარგებირინგზე; ?I არის ძირითადი ცირკულაციის რგოლის მონაკვეთების მთლიანი სიგრძე, m.
შემდეგ დგინდება საჭირო ორთქლის წნევა ქვაბში p k, რამაც უნდა უზრუნველყოს წნევის დანაკარგების გადალახვა მთავარ ცირკულაციის რგოლში. დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემებში, ორთქლის წნევის განსხვავება ქვაბში და გათბობის მოწყობილობების წინ გამოიყენება მხოლოდ ორთქლის ხაზის წინააღმდეგობის დასაძლევად, ხოლო კონდენსატი ბრუნდება სიმძიმით. გათბობის მოწყობილობების წინააღმდეგობის დასაძლევად გათვალისწინებულია წნევის რეზერვი p = 2000 Pa. ორთქლის წნევის სპეციფიკური დაკარგვა შეიძლება განისაზღვროს ფორმულით
სადაც 0.9 არის კოეფიციენტის მნიშვნელობა, რომელიც ითვალისწინებს წნევის ზღვარს დაუსაბუთებელი წინააღმდეგობის დასაძლევად.
დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემებისთვის ხახუნის დანაკარგების წილი n მიღებულია 0,65, ხოლო მაღალი წნევის სისტემებისთვის - 0,8. სპეციფიკური წნევის დაკარგვის მნიშვნელობა, რომელიც გამოითვლება ფორმულით (3) უნდა იყოს ტოლი ან რამდენიმე უფრო დიდი ღირებულება, განსაზღვრულია ფორმულით (2).
ორთქლის მილსადენების დიამეტრი განისაზღვრება თითოეული საპროექტო მონაკვეთის გამოთვლილი სპეციფიკური წნევის დანაკარგების და თერმული დატვირთვის გათვალისწინებით.
ორთქლის მილსადენების დიამეტრი ასევე შეიძლება განისაზღვროს სპეციალური ცხრილების გამოყენებით საცნობარო წიგნებში ან ნომოგრამაზე (ნახ. 5), რომელიც შედგენილია დაბალი წნევის ორთქლის სიმკვრივის საშუალო მნიშვნელობებისთვის. ორთქლის გათბობის სისტემების დაპროექტებისას, ორთქლის სიჩქარე ორთქლის ხაზებში უნდა იქნას გათვალისწინებული ცხრილში მოცემული რეკომენდაციების გათვალისწინებით. 1.
ცხრილი 1. ორთქლის სიჩქარე ორთქლის ხაზებში
დანარჩენი ტექნიკა ჰიდრავლიკური გაანგარიშებადაბალი წნევის ორთქლის მილსადენები და ცირკულაციის რგოლის წინააღმდეგობა მთლიანად ჰგავს წყლის გათბობის სისტემებისთვის მილსადენების გაანგარიშებას.
მოსახერხებელია კონდენსატის ხაზების გამოთვლა დაბალი წნევის ორთქლის გათბობის სისტემებისთვის, ნახ. 5 ნომოგრამი.
ნახაზი 5. ნომოგრამა ორთქლის მილსადენებისა და გრავიტაციული კონდენსატის მილსადენების დიამეტრის გამოსათვლელად
მაღალი წნევის გათბობის სისტემებისთვის ორთქლის მილსადენების გაანგარიშებისას აუცილებელია გავითვალისწინოთ წნევის გამო ორთქლის მოცულობის ცვლილებები და ტრანსპორტირების დროს მისი მოცულობის შემცირება ასოცირებული კონდენსაციის გამო.
დიამეტრის გაანგარიშება ხორციელდება ორთქლის პარამეტრების შემდეგი მნიშვნელობებით: სიმკვრივე 1 კგ/მ 3; წნევა 0,08 მპა; ტემპერატურა 116,3 °C; კინემატიკური სიბლანტე 21 10 6 მ 2 / წმ. ორთქლის მითითებული პარამეტრებისთვის შედგენილია სპეციალური ცხრილები და აშენდა ნომოგრამები, რომლებიც საშუალებას გაძლევთ აირჩიოთ ორთქლის მილსადენების დიამეტრი. დიამეტრის შერჩევის შემდეგ, ხახუნის გამო სპეციფიკური წნევის დაკარგვა ხელახლა გამოითვლება დაპროექტებული სისტემის რეალური პარამეტრების გათვალისწინებით ფორმულის გამოყენებით.
სადაც v არის ორთქლის სიჩქარე, რომელიც ნაპოვნია საანგარიშო ცხრილებიდან ან ნომოგრამებიდან.
მოკლე ორთქლის ხაზების დიამეტრის განსაზღვრისას ხშირად გამოიყენება გამარტივებული მეთოდი, რომელიც კეთდება გამოთვლებით ორთქლის მაქსიმალური დასაშვები სიჩქარის საფუძველზე.
TO ოპერატიული სარგებელიორთქლის გათბობის სისტემები მოიცავს: სისტემის ექსპლუატაციაში გაშვების სიმარტივეს; არარსებობა ცირკულაციის ტუმბოები; ლითონის დაბალი მოხმარება; ზოგიერთ შემთხვევაში გამონაბოლქვი ორთქლის გამოყენების შესაძლებლობა.
ორთქლის გათბობის სისტემების უარყოფითი მხარეა: მილსადენების დაბალი გამძლეობა შიდა ზედაპირების გაზრდილი კოროზიის გამო. ტენიანი ჰაერიორთქლის მიწოდების შეწყვეტის პერიოდებში; მილებში ორთქლის მოძრაობის მაღალი სიჩქარით გამოწვეული ხმაური; ხშირი ჰიდრავლიკური დარტყმები ასოცირებული კონდენსატის მოახლოებული მოძრაობით ორთქლის მილსადენებში; დაბალი სანიტარული და ჰიგიენური თვისებების გამო მაღალი ტემპერატურა(100 °C-ზე მეტი) გათბობის მოწყობილობებისა და მილების ზედაპირები, მტვრის წვა და ადამიანების დამწვრობის შესაძლებლობა.
IN საწარმოო ფართითან გაზრდილი მოთხოვნებიორთქლის გათბობა არ შეიძლება გამოყენებულ იქნას სუფთა ჰაერის უზრუნველსაყოფად, ასევე საცხოვრებელ, საზოგადოებრივ, ადმინისტრაციულ და ადმინისტრაციულ შენობებში. ორთქლის გათბობის სისტემები შეიძლება გამოყენებულ იქნას მხოლოდ ხანძარსაწინააღმდეგო და ფეთქებადი სამრეწველო შენობებში მოკლევადიანი დასაქმებით.
ორთქლის ხაზი- მილსადენი ორთქლის ტრანსპორტირებისთვის.
ორთქლის მილსადენები დამონტაჟებულია შემდეგ ადგილებში:
1. საწარმოები, რომლებიც იყენებენ ორთქლს პროცესის ორთქლის მიწოდებისთვის (ორთქლ-კონდენსატის სისტემები ქარხნებში რკინაბეტონის პროდუქტები, ორთქლ-კონდენსატის სისტემები თევზის გადამამუშავებელ ქარხნებში, ორთქლ-კონდენსატის სისტემები რძის ქარხნებში, ორთქლ-კონდენსატის სისტემები ხორცის გადამამუშავებელ ქარხნებში, ორთქლ-კონდენსატის სისტემები ფარმაცევტულ ქარხნებში, ორთქლ-კონდენსატის სისტემები კოსმეტიკურ ქარხნებში, ორთქლ-კონდენსატის სისტემები სამრეცხაოებში)
2. ქარხნების ორთქლის გათბობის სისტემებში და სამრეწველო საწარმოები. იგი გამოიყენებოდა წარსულში, მაგრამ კვლავ გამოიყენება ბევრ საწარმოში. როგორც წესი, ქარხნის საქვაბე სახლები აშენდა სტანდარტული ნახაზების მიხედვით DKVR ქვაბების გამოყენებით პროცესის ორთქლის მიწოდებისა და გათბობისთვის. ამჟამად, იმ საწარმოებსა და ქარხნებშიც კი, სადაც პროცესის ორთქლის საჭიროება არ არსებობს, გათბობა კვლავ ორთქლით ხორციელდება. ზოგიერთ შემთხვევაში, ის არაეფექტურია კონდენსატის დაბრუნების გარეშე.
3. თბოელექტროსადგურებში ორთქლის მიწოდება ორთქლის ტურბინებისთვის ელექტროენერგიის გამომუშავებისთვის.
ორთქლის ხაზები ემსახურება ორთქლის გადატანას ქვაბის ოთახიდან (ორთქლის ქვაბები და ორთქლის გენერატორები) ორთქლის მომხმარებლებზე.
ორთქლის მილსადენის ძირითადი ელემენტებია:
1.ფოლადის მილები
2. დამაკავშირებელი ელემენტები(მოხვევები, მოსახვევები, ფლანგები, თერმული გაფართოების კომპენსატორები)
3. ჩამკეტი და ჩამკეტი და კონტროლის სარქველები (კარიბჭის სარქველები, სარქველები, სარქველები)
4. ორთქლის ხაზებიდან კონდენსატის ამოღების ფიტინგები - კონდენსატის ხაფანგები, გამყოფები,
5. ორთქლის წნევის საჭირო სიდიდემდე შესამცირებელი მოწყობილობები - წნევის რეგულატორები
6. მექანიკური ჭუჭყიანი ფილტრები შესაცვლელი ფილტრის ელემენტებით ორთქლის გასაწმენდად წნევის შემცირების სარქველების წინ.
7. დამაგრების ელემენტები - მოცურების საყრდენები და ფიქსირებული საყრდენები, შეჩერებები და სამაგრები,
8. ორთქლის მილსადენების თბოიზოლაცია - გამოიყენება ტემპერატურული ბაზალტი მინერალური ბამბაასევე გამოიყენება Rockwool ან Parok, აზბესტის ფუმფულა კაბელი.
9.საკონტროლო და საზომი ხელსაწყოები (ინსტრუმენტაცია) - წნევის მრიცხველები და თერმომეტრები.
ორთქლის მილსადენების დიზაინის, მშენებლობის, მასალების, წარმოების, მონტაჟის, შეკეთების და ექსპლუატაციის მოთხოვნები რეგულირდება მარეგულირებელი დოკუმენტებით.
- წყლის ორთქლის ტრანსპორტირების მილსადენები სამუშაო წნევით 0,07 მპა-ზე მეტი (0,7 კგფ/სმ2) ექვემდებარება „მშენებლობის წესებს და უსაფრთხო ოპერაციაორთქლის მილსადენები და ცხელი წყალი(PB 10-573-03).
-ასეთი ორთქლის მილსადენების სიმტკიცის გამოთვლები ხორციელდება „სტაციონარული ქვაბებისა და ორთქლისა და ცხელი წყლის მილსადენების სიძლიერის გამოთვლის სტანდარტების“ (RD 10-249-98) შესაბამისად.
ორთქლის მილსადენების მარშრუტი ხდება გათვალისწინებით ტექნიკური მიზანშეწონილობადაგება უმოკლეს საყრდენი გზის გასწვრივ სითბოს და ენერგიის დანაკარგების მინიმუმამდე დასაყვანად დაგების სიგრძისა და ორთქლის ბილიკის აეროდინამიკური წინააღმდეგობის გამო.
ორთქლის მილსადენის ელემენტების შეერთება ხდება შედუღების სახსრებით. ორთქლის მილსადენების დამონტაჟებისას ფლანგების დაყენება დასაშვებია მხოლოდ ორთქლის მილსადენების ფიტინგებთან დასაკავშირებლად.
ორთქლის მილსადენების საყრდენები და საკიდები შეიძლება იყოს მოძრავი ან ფიქსირებული. მეზობლებს შორის ფიქსირებული საყრდენებისწორ მონაკვეთზე დამონტაჟებულია ლირის ფორმის ან U-ს ფორმის კომპენსატორები], რომლებიც ამცირებენ ორთქლის მილსადენის დეფორმაციის ეფექტს გათბობის ზემოქმედების ქვეშ (ორთქლის მილსადენი 1 მ გრძელდება საშუალოდ 1,2 მმ-ით 100°-ით გაცხელებისას. ).
ორთქლის მილსადენები დამონტაჟებულია ფერდობზე და კონდენსატის ხაფანგები დამონტაჟებულია ყველაზე დაბალ წერტილებში მილებში წარმოქმნილი კონდენსატის მოსაშორებლად. ორთქლის მილსადენის ჰორიზონტალურ მონაკვეთებს უნდა ჰქონდეს დახრილობა არანაკლებ 0,004 საამქროებში, ორთქლის მილსადენების გასასვლელში, ორთქლის მოხმარების აღჭურვილობის წინ, დამონტაჟებულია ორთქლის გამყოფები სრული კონდენსატის ხაფანგებით. .
ორთქლის მილსადენების ყველა ელემენტი უნდა იყოს დაფარული თბოიზოლაციით. თბოიზოლაციაიცავს პერსონალს დამწვრობისგან. თბოიზოლაცია ხელს უშლის გადაჭარბებულ კონდენსაციას.
ორთქლის მილსადენები არის სახიფათო წარმოების ობიექტი და უნდა დარეგისტრირდეს სპეციალიზებულ სარეგისტრაციო და ზედამხედველობის ორგანოებში (რუსეთში - როსტექნაძორის ტერიტორიული განყოფილება). ახლად დამონტაჟებული ორთქლის მილსადენების ექსპლუატაციის ნებართვა გაიცემა მათი რეგისტრაციისა და ტექნიკური შემოწმების შემდეგ.
ორთქლის მილსადენის კედლის სისქე, სიმტკიცის პირობების მიხედვით, უნდა იყოს არანაკლებ სად
P - დიზაინის ორთქლის წნევა,
D არის ორთქლის ხაზის გარე დიამეტრი,
φ - დიზაინის სიძლიერის კოეფიციენტი შედუღებისა და მონაკვეთის შესუსტების გათვალისწინებით,
σ არის დასაშვები ძაბვა ორთქლის მილსადენის ლითონში საპროექტო ორთქლის ტემპერატურაზე.
ორთქლის მილსადენის დიამეტრი ჩვეულებრივ განისაზღვრება ორთქლის მაქსიმალური საათობრივი დინების და დასაშვები წნევის და ტემპერატურის დანაკარგების საფუძველზე სიჩქარის მეთოდის ან წნევის ვარდნის მეთოდის გამოყენებით. სიჩქარის მეთოდი.
მილსადენში ორთქლის ნაკადის სიჩქარის დაყენების შემდეგ, განსაზღვრეთ იგი შიდა დიამეტრიმასობრივი ნაკადის განტოლებიდან, მაგალითად, გამოთქმის მიხედვით:
D= 1000 √, მმ
სად G- მასის ნაკადიორთქლი, ტ/საათი;
W-ორთქლის სიჩქარე, მ/წმ;
ρ - ორთქლის სიმკვრივე, კგ/მ3.
ორთქლის ხაზებში ორთქლის სიჩქარის არჩევანი მნიშვნელოვანია.
SNiP 2-35-76-ის მიხედვით, ორთქლის სიჩქარე რეკომენდებულია არაუმეტეს:
- გაჯერებული ორთქლისთვის 30 მ/წმ (მილის დიამეტრი 200 მმ-მდე) და 60 მ/წმ (200 მმ-ზე მეტი დიამეტრის მილების შემთხვევაში),
- ზედმეტად გახურებული ორთქლისთვის 40 მ/წმ (მილის დიამეტრი 200 მმ-მდე) და 70 მ/წმ (200 მმ-ზე მეტი დიამეტრის მილების).
ორთქლის აღჭურვილობის მწარმოებელი ქარხნები გვირჩევენ, რომ ორთქლის მილსადენის დიამეტრის არჩევისას, ორთქლის სიჩქარე უნდა იყოს 15-40 მ/წმ-ის ფარგლებში. ორთქლ-წყლის შერეული სითბოს გადამცვლელების მომწოდებლები გვირჩევენ მიღებას მაქსიმალური სიჩქარეწყვილი 50 მ/წმ.
ასევე არსებობს წნევის ვარდნის მეთოდი, რომელიც ეფუძნება ორთქლის მილსადენის ჰიდრავლიკური წინააღმდეგობით გამოწვეული წნევის დანაკარგების გაანგარიშებას. ორთქლის ხაზის დიამეტრის არჩევის ოპტიმიზაციის მიზნით, ასევე მიზანშეწონილია შეაფასოთ ორთქლის ტემპერატურის ვარდნა ორთქლის ხაზში გამოყენებული თბოიზოლაციის გათვალისწინებით. ამ შემთხვევაში შესაძლებელია არჩევანის გაკეთება ოპტიმალური დიამეტრიორთქლის წნევის ვარდნასთან დაკავშირებით მისი ტემპერატურის შემცირება ორთქლის ხაზის სიგრძის ერთეულზე (არსებობს მოსაზრება, რომ ოპტიმალურია, თუ dP/dT = 0,8...1,2).
ორთქლის ქვაბის სწორი არჩევანი და მასში არსებული ორთქლის წნევა, ორთქლის მილსადენების კონფიგურაციისა და დიამეტრის არჩევანი, ორთქლის აღჭურვილობა კლასისა და მწარმოებლის მიხედვით, ეს არის მომავალი ორთქლის კონდენსატის სისტემის კარგი მუშაობის კომპონენტები.
ენერგიის დანაკარგები, როდესაც სითხე მოძრაობს მილებში, განისაზღვრება მოძრაობის რეჟიმით და ბუნებით შიდა ზედაპირიმილები სითხის ან აირის თვისებები გათვალისწინებულია გაანგარიშებისას მათი პარამეტრების გამოყენებით: სიმკვრივე p და კინემატიკური სიბლანტე v. თავად ფორმულები, რომლებიც გამოიყენება ჰიდრავლიკური დანაკარგების დასადგენად როგორც თხევადი, ასევე ორთქლისთვის, იგივეა.
ორთქლის მილსადენის ჰიდრავლიკური გაანგარიშების გამორჩეული თვისებაა ჰიდრავლიკური დანაკარგების განსაზღვრისას ორთქლის სიმკვრივის ცვლილებების გათვალისწინების აუცილებლობა. გაზსადენების გაანგარიშებისას გაზის სიმკვრივე განისაზღვრება წნევის მიხედვით იდეალური აირებისთვის დაწერილი მდგომარეობის განტოლების გამოყენებით და მხოლოდ მაშინ, როდესაც მაღალი წნეხები(დაახლოებით 1,5 მპა-ზე მეტი) განტოლებაში შეყვანილია კორექტირების ფაქტორი, რეალური აირების ქცევის გადახრის გათვალისწინებით იდეალური აირების ქცევისგან.
იდეალური აირების კანონების გამოყენებისას მილსადენების გამოსათვლელად, რომლებშიც გაჯერებული ორთქლი მოძრაობს, მიიღება მნიშვნელოვანი შეცდომები. იდეალური აირების კანონები შეიძლება გამოყენებულ იქნას მხოლოდ მაღალზეგახურებულ ორთქლზე. ორთქლის მილსადენების გაანგარიშებისას, ორთქლის სიმკვრივე განისაზღვრება წნევის მიხედვით ცხრილების მიხედვით. ვინაიდან ორთქლის წნევა, თავის მხრივ, დამოკიდებულია ჰიდრავლიკურ დანაკარგებზე, ორთქლის მილსადენები გამოითვლება თანმიმდევრული მიახლოებების მეთოდით. უპირველეს ყოვლისა, მითითებულია წნევის დანაკარგები ტერიტორიაზე, ორთქლის სიმკვრივე განისაზღვრება საშუალო წნევით და შემდეგ გამოითვლება ფაქტობრივი წნევის დანაკარგები. თუ შეცდომა აღმოჩნდება მიუღებელი, ტარდება ხელახალი გაანგარიშება.
ორთქლის ქსელების გაანგარიშებისას მითითებული მნიშვნელობებია ორთქლის ნაკადი, მისი საწყისი წნევა და საჭირო წნევაორთქლის გამოყენებით ინსტალაციამდე. მოდით შევხედოთ ორთქლის მილსადენების გაანგარიშების მეთოდს მაგალითის გამოყენებით.
|
ცხრილი 7.6. ეკვივალენტური სიგრძის გამოთვლა (Ae=0.0005 მ)
|
6,61 კგ/მ3.
(3 ც.)............................ *......... ........... ................................ 2.8 -3 = 8.4
Tee ნაკადის გაყოფისას (გადასასვლელი). . .________________ 1__________
ექვივალენტური სიგრძის მნიშვნელობა 2£ = 1 k3-ზე = 0.0002 მ 325X8 მმ დიამეტრის მილისთვის ცხრილის მიხედვით. 7.2 /e = 17.6 მ, შესაბამისად, მთლიანი ექვივალენტური სიგრძე 1-2 მონაკვეთისთვის: /e = 9.9-17.6 = 174 მ.
1-2 მონაკვეთის მოცემული სიგრძე: /pr i-2=500+174=674 მ.
სითბოს წყარო არის აღჭურვილობისა და მოწყობილობების კომპლექსი, რომელთა დახმარებით ხდება ბუნებრივი და ხელოვნური სახეობებიენერგიაში თერმული ენერგიამომხმარებლების მიერ მოთხოვნილი პარამეტრებით. ძირითადი ბუნებრივი სახეობების პოტენციური მარაგი...
გათბობის ქსელის ჰიდრავლიკური გაანგარიშების შედეგად განისაზღვრება გათბობის მილსადენების, აღჭურვილობისა და გამორთვა-კონტროლის სარქველების ყველა მონაკვეთის დიამეტრი, აგრეთვე გამაგრილებლის წნევის დაკარგვა ქსელის ყველა ელემენტზე. მიღებული დანაკარგების მნიშვნელობებზე დაყრდნობით...
თბომომარაგების სისტემებში მილსადენებისა და აღჭურვილობის შიდა კოროზია იწვევს მათი მომსახურების ვადის შემცირებას, უბედურ შემთხვევებს და წყლის დაბინძურებას კოროზიის პროდუქტებით, ამიტომ აუცილებელია ზომების მიღება მის წინააღმდეგ საბრძოლველად. სიტუაცია უფრო რთულია...
ა.ა.ფილონენკო, კერძო სავაჭრო უნიტარული საწარმო "სთიმ-სისტემის" დირექტორი
სტატიების სერია ორიენტირებულია ორთქლის ელექტროსადგურების დიზაინსა და ექსპლუატაციაში ჩართული სპეციალისტების ტექნიკურ მხარდაჭერაზე. პირველი ორი პუბლიკაცია ეძღვნება წყლის ორთქლთან დაკავშირებულ ძირითად ცნებებს, რომლებიც ფართოდ გამოიყენება საწარმოებში და ენერგეტიკულ სექტორში, მის თვისებებსა და მათ გავლენას ორთქლის სისტემების მუშაობაზე ("E&M" No. 3) და კონდენსატის საკითხებს. ამოღება ორთქლის თანამგზავრებიდან (E&M No. 4–5).
ორთქლის გამანაწილებელი სისტემები აკავშირებს ქვაბებს საწარმოს ყველა სახის ორთქლის მომხმარებელ მოწყობილობასთან.
ამ სისტემების ძირითადი კომპონენტებია ქვაბის ორთქლის სათაურები, ძირითადი ორთქლის ხაზები, განაწილების სათაურები და ორთქლის განაწილების ხაზები. თითოეული მათგანი ასრულებს ამ სისტემის თანდაყოლილ გარკვეულ ფუნქციებს და გამყოფებთან და კონდენსატის ხაფანგებთან ერთად ხელს უწყობს ეფექტური გამოყენებაწყვილი.
ჯამური იდაყვები
ორთქლის განაწილების ყველა სისტემისთვის საერთო მოთხოვნაა ორთქლის მილსადენის გასწვრივ სხვადასხვა ინტერვალებით ჩამოსხმის ავზის იდაყვების დაყენების აუცილებლობა (ნახ. 1). ისინი განკუთვნილია:
- მაღალი სიჩქარით მოძრავი ორთქლიდან კონდენსატის გადინება გრავიტაციით;
- კონდენსატის დაგროვება მანამ, სანამ წნევის სხვაობა არ უბიძგებს მას ხაფანგში.
იმისათვის, რომ კონდენსატი დაიჭიროს მუხლზე, მისი ზომა სწორად უნდა იყოს შერჩეული. ზედმეტად მცირე დიამეტრის ჩამომდგარმა იდაყვმა შეიძლება გამოიწვიოს ინექციის ეფექტი წნევის ვარდნის გამო მაღალი სიჩქარეორთქლი იზიდავს კონდენსატს კონდენსატის ხაფანგიდან ორთქლის ხაზში.
ნახ. 1 გვიჩვენებს დასახლების იდაყვის მოქმედების პრინციპს და მის სტანდარტული სქემა, მაგიდაზე. 1 - ორთქლის მილსადენების დასამყარი იდაყვების რეკომენდებული ზომები.
ბრინჯი. 1. იდაყვის იდაყვი (a - მოქმედების პრინციპი; b - დიაგრამა 1-ლი ცხრილის მიხედვით ღუმელის ზომის არჩევისთვის)
| დიამეტრი ორთქლის მილსადენი D, მმ |
დიამეტრი საბაგირო იდაყვი D1, მმ |
ჩამჯდარი იდაყვის მინიმალური სიგრძე L, მმ | |
| გათბობა მეთვალყურეობის ქვეშ |
ავტო გათბობა * |
||
| 15 | 15 | 250 | 710 |
| 20 | 20 | 250 | 710 |
| 25 | 25 | 250 | 710 |
| 50 | 50 | 250 | 710 |
| 80 | 80 | 250 | 710 |
| 100 | 100 | 250 | 710 |
| 150 | 100 | 250 | 710 |
| 200 | 100 | 300 | 710 |
| 250 | 150 | 380 | 710 |
| 300 | 150 | 460 | 710 |
| 350 | 200 | 535 | 710 |
| 400 | 200 | 610 | 710 |
| 450 | 250 | 685 | 710 |
| 500 | 250 | 760 | 760 |
| 600 | 300 | 915 | 915 |
* ავტომატური გათბობა უნდა გვესმოდეს, როგორც ორთქლის მილსადენის გათბობა, რომლის დროსაც კონდენსატი გადის კონდენსატის ხაფანგებით კონდენსატის დაბრუნების ხაზში და არა სანიაღვრე ფიტინგების მეშვეობით ატმოსფეროში. ამ შემთხვევაში, ასევე აუცილებელია ორთქლის მილსადენის გათბობის პროცესის მონიტორინგი
თუ ორთქლი მიეწოდება კოლექტორის შუა წერტილს ან კოლექტორს არ აქვს დახრილობა, მაშინ რეკომენდირებულია კოლექტორის ორივე მხარეს ჩამჯდარი იდაყვების დაყენება კონდენსატის ხაფანგებით, რომელთა საერთო რაოდენობაა. გამტარუნარიანობა, უდრის გამოთვლილს. კოლექტორის დიამეტრით 100 მმ-მდე, ნაგავსაყრელის D1 დიამეტრი უნდა იყოს კოლექტორის დიამეტრის ტოლი. როდესაც კოლექტორის დიამეტრი 100 მმ-ზე მეტია, ჩამჯდარი იდაყვის D1 დიამეტრი უნდა იყოს კოლექტორის დიამეტრის ნახევარის ტოლი, მაგრამ არანაკლებ 100 მმ.
ორთქლის ქსელების გაშვება შედგება შემდეგი ოპერაციებისგან:
- ორთქლის ხაზების დათბობა და გაწმენდა;
- კონდენსატის მილსადენების შევსება და გამორეცხვა;
- მომხმარებელთა დაკავშირება.
გათბობის დაწყებამდე, გაცხელებული ადგილიდან ტოტებზე ყველა სარქველი მჭიდროდ არის დახურული. ჯერ მთავარი ხაზი თბება, შემდეგ კი მისგან ტოტები მონაცვლეობით. მცირე, მსუბუქად განშტოებული ორთქლის მილსადენები შეიძლება ერთდროულად გაცხელდეს მთელ ქსელში.
თუ წყლის ჩაქუჩი ხდება, ორთქლის მიწოდება დაუყოვნებლივ მცირდება და თუ ხშირია ძლიერი დარტყმები- მთლიანად ჩერდება სანამ სრული მოხსნამასში დაგროვილი კონდენსატის ორთქლის მილსადენის გახურებული მონაკვეთიდან.
ორთქლის სათაურები
ქვაბის ოთახის მთავარი კოლექტორი არის განსაკუთრებული სახისორთქლის ხაზი, რომელსაც შეუძლია მიიღოს ორთქლი ერთი ან რამდენიმე ქვაბიდან. ყველაზე ხშირად ის წარმოადგენს ჰორიზონტალური მილი დიდი დიამეტრი, რომელიც ზემოდან ივსება ორთქლით და თავის მხრივ ორთქლით აწვდის ძირითად ორთქლის ხაზებს. განსაკუთრებით მნიშვნელოვანია სათაურის ფრთხილად დრენაჟი ისე, რომ ქვაბის წყლისა და მყარი ნივთიერების ნებისმიერი გადატანა მოშორდეს მანამ, სანამ ორთქლი გავრცელდება მთელ სისტემაში. რეზერვუარისთვის განკუთვნილი ორთქლის ხაფანგებს უნდა შეეძლოთ ორთქლის მატარებელი აკუმულაციების დიდი ნაწილის ამოღება, როგორც კი ისინი წარმოიქმნება. ორთქლის ხაფანგების არჩევისას ასევე უნდა გაითვალისწინოთ წყლის ჩაქუჩისადმი მათი წინააღმდეგობის ხარისხი.
ორთქლის ხაფანგის და უსაფრთხოების ფაქტორის შერჩევა ქვაბის თავსახურებისთვის (მხოლოდ გაჯერებული ორთქლი)
ქვაბის კოლექტორებზე დამონტაჟებული კონდენსატის ხაფანგების საჭირო გამტარუნარიანობა თითქმის ყოველთვის განისაზღვრება, როგორც ქვაბის წყლის მოსალოდნელი ამოღების მნიშვნელობა (კოლექტორთან დაკავშირებული დატვირთვის 10%), გამრავლებული უსაფრთხოების კოეფიციენტზე 1.5.
მაგალითად, კოლექტორთან არის დაკავშირებული ორი ქვაბი ორთქლის საერთო სიმძლავრით 20000 კგ/სთ. შემდეგ კოლექტორზე უნდა დამონტაჟდეს კონდენსატის ხაფანგი 20000 ტევადობით. 10% 1,5 = 3000 კგ/სთ.
ამ პირობებისთვის ყველაზე შესაფერისია კონდენსატის ხაფანგები ინვერსიული ცურვით, რომლებსაც შეუძლიათ დაუყოვნებლივ რეაგირება მოახდინონ კონდენსატის ნაკადებზე, მდგრადია წყლის ჩაქუჩის მიმართ, უმკლავდებიან დაბინძურებას და რჩებიან ეკონომიური ძალიან დაბალ დატვირთვაზე.
ორთქლის ხაფანგების დაყენება
თუ ორთქლის დინება მრავალმხრივია მხოლოდ ერთი მიმართულებით, მაშინ საკმარისია ერთი ორთქლის ხაფანგის დაყენება გამოსასვლელთან. როდესაც ორთქლით მიეწოდება შუა წერტილიდან (ნახ. 2) ან ორმხრივი ორთქლის ნაკადის მსგავსი მოწყობილობით, ორთქლის ხაფანგები უნდა დამონტაჟდეს კოლექტორის თითოეულ ბოლოში.
ბრინჯი. 2. ქვაბის კოლექტორი მრავალმხრივი ორთქლის ნაკადებით (კოლექტორისთვის DN< 100 мм, DN колена-отстойника такой же, как у коллектора; для коллектора с DN >100 მმ, საყრდენი იდაყვის DN უნდა იყოს ტოლი კოლექტორის 0,5 DN, მაგრამ არანაკლებ 100 მმ)
ორთქლის მთავარი ხაზები
უზრუნველყოს ნორმალური მუშაობაამ ორთქლის ხაზებით მიწოდებული აღჭურვილობა არ უნდა შეიცავდეს არც ჰაერს და არც კონდენსატს. ძირითადი ორთქლის ხაზებიდან კონდენსატის არასრული დრენაჟი ხშირად იწვევს წყლის ჩაქუჩს და მფრინავი კონდენსატის დაგროვების წარმოქმნას, რამაც შეიძლება დააზიანოს მილსადენის ფიტინგები და სხვა აღჭურვილობა.
გარდა ამისა, ორთქლის ხაზში კონდენსატის არსებობის გამო მცირდება ორთქლის სიმშრალე, რაც იწვევს მის ჭარბ მოხმარებას.
გაგრილების პროცესში ორთქლის ხაზში არსებული კონდენსატი აქტიურად შეიწოვება ნახშირორჟანგი, გადაიქცევა ნახშირბადის მჟავად, რაც იწვევს მილსადენების, ფიტინგების და სითბოს გადამცვლელების დაჩქარებულ კოროზიას.
ძირითადი ორთქლის ხაზების გათბობის ორი ზოგადად მიღებული მეთოდი არსებობს - კონტროლირებადი და ავტომატური.
კონტროლირებადი გათბობა ფართოდ გამოიყენება დიდი დიამეტრის და (ან) შორ მანძილზე ორთქლის მილსადენების პირველადი გათბობისთვის. ეს მეთოდი არის ის სისხლდენის სარქველებიმთლიანად ღიაა ატმოსფეროში თავისუფლად აფეთქებით, სანამ ორთქლი არ დაიწყებს ორთქლის ხაზში გადინებას. სარქველები არ იკეტება მანამ, სანამ გათბობის დროს წარმოქმნილი კონდენსატი (ან მისი უმეტესი ნაწილი) არ მოიხსნება. მუშაობის რეჟიმის მიღწევის შემდეგ, კონდენსატის დრენაჟი იღებს კონდენსატის მოცილებას. ავტომატურ რეჟიმში, ქვაბი თბება ისე, რომ ორთქლის ხაზები და ყველა მოწყობილობა ან მისი ცალკეული ტიპები თანდათან გაზრდის წნევას და ტემპერატურას ხელით კონტროლის ან კონტროლის გარეშე, მითითებული გათბობის რეჟიმის შესაბამისად.
გაფრთხილება!გათბობის მეთოდის მიუხედავად, ლითონის ტემპერატურის მატება უნდა განისაზღვროს დაწყების წესებით, რათა მინიმუმამდე დაიყვანოთ თერმული სტრესიდა თავიდან აიცილოთ სისტემის სხვა დაზიანება.
ორთქლის ხაფანგის და უსაფრთხოების ფაქტორის შერჩევა ძირითადი ორთქლის ხაზებისთვის (მხოლოდ გაჯერებული ორთქლი)
კონდენსატის დინება იზოლირებულ ან არაიზოლირებულ მილსადენებში კონტროლირებადი ან ავტომატური გათბობის მეთოდებით შეიძლება გამოითვალოს ფორმულის გამოყენებით:
სადაც G K არის კონდენსატის რაოდენობა, კგ/სთ;
W T - მილის წონა, კგ/მ(ცხრილი 2-ის მიხედვით);
L 1 - ორთქლის ხაზის მთლიანი სიგრძე, მ;
თან - სპეციფიკური სითბომილსადენის მასალა (ფოლადისთვის - 0.12 კკალ/(კგ.°C));
t 1 - საწყისი ტემპერატურა, °C;
t 2 - საბოლოო ტემპერატურა, °C;
r არის აორთქლების ფარული სითბო, კკალ/კგ(ორთქლის თვისებების ცხრილის მიხედვით);
თ - გაცხელების დრო, წთ.
ცხრილი 2. მილების მახასიათებლები გარემოსთვის დანაკარგების გამოსათვლელად
| დიამეტრი მილსადენი, ინჩი |
დიამეტრი მილსადენი, მმ |
გარე დიამეტრი, მმ |
გარე ზედაპირი, მ 2 / მ |
წონა, კგ/მ |
| 1/8 | 6 | 10,2 | 0,03 | 0,49 |
| 1/4 | 8 | 13,5 | 0,04 | 0,77 |
| 3/8 | 10 | 17,2 | 0,05 | 1,02 |
| 1/2 | 15 | 21,3 | 0,07 | 1,45 |
| 3/4 | 20 | 26,9 | 0,09 | 1,90 |
| 1 | 25 | 33,7 | 0,11 | 2,97 |
| 1,25 | 32 | 42,4 | 0,13 | 3,84 |
| 1,5 | 40 | 48,3 | 0,15 | 4,43 |
| 2 | 50 | 60,3 | 0,19 | 6,17 |
| 2,5 | 65 | 76,1 | 0,24 | 7,90 |
| 3 | 80 | 88,9 | 0,28 | 10,10 |
| 4 | 100 | 114,3 | 0,36 | 14,40 |
| 5 | 125 | 139,7 | 0,44 | 17,80 |
| 6 | 150 | 165,1 | 0,52 | 21,20 |
| 8 | 200 | 219,0 | 0,69 | 31,00 |
| 10 | 250 | 273,0 | 0,86 | 41,60 |
| 12 | 300 | 324,0 | 1,02 | 55,60 |
| 14 | 350 | 355,0 | 1,12 | 68,30 |
| 16 | 400 | 406,0 | 1,28 | 85,90 |
| 20 | 500 | 508,0 | 1,60 | 135,00 |
ძირითადი ორთქლის ხაზის გათბობის დროს კონდენსატის ნაკადის სიჩქარის სწრაფად დასადგენად, შეგიძლიათ გამოიყენოთ დიაგრამა ნახ. 3. ნაპოვნი ნაკადის სიჩქარე უნდა გამრავლდეს 2-ზე (რეკომენდებული უსაფრთხოების კოეფიციენტი ყველა ორთქლის ხაფანგისთვის, რომელიც მდებარეობს ქვაბსა და ორთქლის ხაზის ბოლოებს შორის). ორთქლის ხაფანგებისთვის, რომლებიც დამონტაჟებულია ორთქლის ხაზის ბოლოს ან კონტროლის წინ და ჩამკეტი სარქველები, დროის რომელ მონაკვეთშია დახურული პოზიციარეკომენდირებულია 3-იანი უსაფრთხოების კოეფიციენტი. უარს რომც თქვას, ჩვეულებრივ ღია პოზიციაზე რჩება.
ბრინჯი. 3. დიაგრამა 20 მ სიგრძის მილში წარმოქმნილი კონდენსატის რაოდენობის დასადგენად, როდესაც ის თბება 0 ° C-დან ორთქლის გაჯერების ტემპერატურამდე.
კონდენსატის მოხმარება ორთქლის მილსადენის ნორმალური მუშაობისას (გახურების შემდეგ) განისაზღვრება ცხრილის მიხედვით. 3.
ცხრილი 3. ორთქლის მილსადენებში კონდენსატის წარმოქმნის სიჩქარე ნორმალური მუშაობის დროს, კგ/სთ/მ2
ინსტალაცია
განურჩევლად გათბობის მეთოდისა, დამაგრების იდაყვები და ორთქლის ხაფანგები უნდა დამონტაჟდეს ყველაზე დაბალ წერტილებში და ბუნებრივი დრენაჟის ადგილებში, მაგალითად:
- ამომავალი ამაღლების წინ;
- ძირითადი ორთქლის ხაზების ბოლოს;
- კომპენსატორებისა და მუხლების წინ;
- საკონტროლო სარქველებისა და რეგულატორების წინ.
ნახ. ნახაზები 4, 5 და 6 გვიჩვენებს დრენაჟის ორგანიზების მაგალითებს მთავარი ორთქლის მილსადენებისთვის.
განშტოებები მთავარი ორთქლის მილსადენებიდან
ორთქლის მთავარი მილსადენების განშტოებები არის მთავარი ორთქლის მილსადენის განშტოებები, რომლებიც ამარაგებენ ორთქლს ორთქლის მომხმარებელ აღჭურვილობას. ამ მილსადენების სისტემა უნდა იყოს დაპროექტებული და დაკავშირებული ისე, რომ თავიდან აიცილოს კონდენსატის დაგროვება ნებისმიერ წერტილში.
ორთქლის ხაფანგის შერჩევა და უსაფრთხოების ფაქტორი
კონდენსატის ნაკადი განისაზღვრება იმავე ფორმულით, როგორც მთავარი ორთქლის მილსადენებისთვის. მთავარი ორთქლის მილის ტოტებისთვის უსაფრთხოების რეკომენდებული ფაქტორია 2.
ინსტალაცია
ნახ. 7, 8 და 9, შესაბამისად, ნაჩვენებია მილსადენის რეკომენდებული სქემები გამოსასვლელისთვის მთავარი ორთქლის ხაზიდან საკონტროლო სარქველამდე მისი სიგრძით 3 მ-მდე, 3 მ-ზე მეტი და იმ შემთხვევაში, როდესაც საკონტროლო სარქველი მდებარეობს დონის ქვემოთ. ორთქლის მთავარი ხაზის.
ტალახის სრული ფილტრი უნდა დამონტაჟდეს თითოეული საკონტროლო სარქვლის წინ, ასევე წნევის რეგულატორის წინ, თუ ეს არის აღჭურვილი. ფილტრზე უნდა დამონტაჟდეს გამწმენდი სარქველი, ასევე კონდენსატის გადინება ინვერსიული ცურვით. სისტემის დაწყებიდან რამდენიმე დღის შემდეგ, შეამოწმეთ ფილტრის ბადე, რათა გადაწყვიტოთ საჭიროა თუ არა ამ უბნის გაწმენდა.
 |
 |
 |
| ბრინჯი. 7. 3 მ-ზე ნაკლები სიგრძის ტოტის მიწოდება თუ არსებობს მიწოდების კოლექტორისკენ მიმავალი დახრილობა მინიმუმ 50 მმ 1 მ-ზე, მაშინ კონდენსატის დრენაჟის დაყენება საჭირო არ არის. | ბრინჯი. 8. 3 მ-ზე გრძელი გამოსასვლელის მილსადენი საკონტროლო სარქველის წინ უნდა იყოს დაყენებული ჩამჯდარი იდაყვი და სანიაღვრე. ფილტრი შეიძლება იყოს დასახლების ავზი, თუ მისი გამწმენდი მილი დაკავშირებულია კონდენსატის დრენაჟთან ინვერსიული ცურვით. ორთქლის ხაფანგი აღჭურვილი უნდა იყოს ჩაშენებული გამშვები სარქველი | ბრინჯი. 9. გამოსასვლელის სიგრძის მიუხედავად, ჩამჯდარი იდაყვი და ორთქლის ხაფანგი უნდა დამონტაჟდეს ორთქლის მიწოდების ხაზის ქვემოთ მდებარე საკონტროლო სარქველამდე. თუ ხვეული (მომხმარებელი) მდებარეობს საკონტროლო სარქვლის ზემოთ, მაშინ კონდენსატის გადინება ასევე უნდა დამონტაჟდეს საკონტროლო სარქვლის გამოსასვლელ მხარეს. |
გამყოფები
ორთქლის გამყოფები შექმნილია ყველა კონდენსატის გასათავისუფლებლად, რომელიც წარმოიქმნება სადისტრიბუციო სისტემებში. ყველაზე ხშირად ისინი გამოიყენება აღჭურვილობის წინ, რისთვისაც გაიზარდა ორთქლის სიმშრალე დიდი ღირებულება. ზოგადად მიჩნეულია სასარგებლოდ მათი დაყენება მეორად ორთქლის ხაზებზე.
ბრინჯი. 10. გამყოფი დრენაჟი. კონდენსატის სრული და სწრაფი დრენაჟისთვის კონდენსატის დრენაჟში საჭიროა სრული ნახვრეტიანი დრენაჟი და ტალახის ტაფა.
კონდენსატის ამოღება გადახურებული ორთქლის ხაზებიდან
როგორც ჩანს, თუ კონდენსატი არ წარმოიქმნება გადახურებული ორთქლის ორთქლის ხაზებში, მაშინ ის იქ არ არის. ეს მართლაც ასეა, მაგრამ მხოლოდ იმ შემთხვევაში, როდესაც ორთქლის ხაზში ტემპერატურა და წნევა მიაღწია სამუშაო პარამეტრებს. ამ მომენტამდე, კონდენსატი უნდა მოიხსნას.
გადახურებული ორთქლის გამოყენების თვისებები და მახასიათებლები
ნივთიერების სპეციფიკური სითბო არის სითბოს რაოდენობა, რომელიც საჭიროა 1 კგ ტემპერატურის 1 °C-ით გაზრდისთვის. წყლის სპეციფიკური თბოტევადობა არის 1 კკალ.°C, მაგრამ ზედმეტად გახურებული ორთქლის სპეციფიკური თბოტევადობა დამოკიდებულია მის ტემპერატურასა და წნევაზე. ტემპერატურის მატებასთან ერთად მცირდება და წნევის მატებასთან ერთად იზრდება.
როგორც წესი, ზედმეტად გახურებული ორთქლი იწარმოება დამატებითი სექციებიმილები დამონტაჟებულია ქვაბის შიგნით ან გასასვლელში გრიპის აირები, ქვაბის „დაკარგული“ სითბოს გამოსაყენებლად, აგრეთვე ორთქლის ზეგამათბობელში, რომელიც დამონტაჟებულია ქვაბის შემდეგ და მიერთებულია ორთქლის ხაზთან. სქემატური დიაგრამაქვაბი ზეგამათბობლით ნაჩვენებია ნახ. 11.
ბრინჯი. 11. სქემა ელექტროსადგურიზეგათბობით
ზედმეტად გაცხელებულ ორთქლს აქვს თვისებები, რაც მას არასასიამოვნო გამაგრილებლად აქცევს სითბოს გაცვლის პროცესისთვის და ამავე დროს იდეალურია შესასრულებლად. მექანიკური მუშაობადა მასობრივი გადაცემა, ანუ ტრანსპორტირებისთვის. გაჯერებული ორთქლისგან განსხვავებით, ზედმეტად გახურებული ორთქლის წნევა და ტემპერატურა ერთმანეთთან არ არის დაკავშირებული. როდესაც გადახურებული ორთქლი იწარმოება იმავე წნევით, როგორც გაჯერებული ორთქლი, მისი ტემპერატურა და სპეციფიკური მოცულობა იზრდება.
ქვაბებში ერთად მაღალი შესრულებადა შედარებით პატარა დოლები, ორთქლის წყლისგან გამოყოფა უკიდურესად რთული პროცესია. კომბინაცია მცირე რაოდენობითდოლში წყალი და ორთქლის ნაკადის სწრაფი ცვლილებები იწვევს მოცულობის მკვეთრ შემცირებას და ორთქლის ბუშტების წარმოქმნას, რაც იწვევს ქვაბის წყლის ამოღებას. მისი ამოღება შესაძლებელია ორთქლის გენერატორიდან ორთქლის გამოსასვლელებში კონდენსატის ხაფანგებით გამყოფების გამოყენებით, მაგრამ ეს არ იძლევა 100% შედეგს. ამიტომ, სადაც საჭიროა მშრალი ორთქლი, ცეცხლსასროლი იარაღით დამონტაჟებულია დამატებითი კონვექციური მილის ჩალიჩები. განხორციელებული წყლის აორთქლების მიზნით, გარკვეული რაოდენობის სითბო ემატება ორთქლს, რაც ქმნის უმნიშვნელო ზედმეტ სითბოს, რაც უზრუნველყოფს აბსოლუტურად მშრალი ორთქლის მიღებას.
ვინაიდან ზედმეტად გახურებული ორთქლი, რომელიც უბრუნდება გაჯერებულ მდგომარეობას, ძალიან მცირე სითბოს გამოყოფს, ასე არ არის კარგი გამაგრილებელისითბოს გადაცემის პროცესისთვის. თუმცა, ზოგიერთი პროცესისთვის, როგორიცაა ელექტროსადგურები, მშრალი ორთქლი საჭიროა მექანიკური სამუშაოების შესასრულებლად. ელექტროსადგურის ტიპის მიუხედავად, ზედმეტად გახურებული ორთქლი ამცირებს კონდენსაციის რაოდენობას ცივი მდგომარეობიდან გაშვებისას. სუპერგათბობა ასევე აუმჯობესებს ამ ერთეულების მუშაობას გაფართოების ეტაპებზე კონდენსაციის აღმოფხვრის გზით. მშრალი ორთქლი ელექტროსადგურის გამომავალზე ზრდის ტურბინის პირების მომსახურების ხანგრძლივობას.
გაჯერებული ორთქლისაგან განსხვავებით, სითბოს დაკარგვისას, ზედმეტად გახურებული ორთქლი არ კონდენსდება, ამიტომ მისი ტრანსპორტირება შესაძლებელია ძალიან გრძელი ორთქლის მილსადენებით, სითბოს შემცველობის მნიშვნელოვანი დანაკარგების გარეშე, კონდენსატის წარმოქმნის გამო.
რატომ არის საჭირო ზედმეტად გახურებული ორთქლის სისტემების დრენაჟი?
გადახურებულ ორთქლის სისტემებში ორთქლის ხაფანგების დაყენების მთავარი მიზეზი არის კონდენსატის გაშვების ნაკადების წარმოქმნა. ისინი შეიძლება იყოს ძალიან მნიშვნელოვანი ძირითადი ორთქლის ხაზების დიდი ზომის გამო. გაშვების დროს, სავარაუდოდ გამოყენებული იქნება ხელით გადინების გამოშვების სარქველები, რადგან საკმარისი დროა მათი გახსნისა და დახურვისთვის. ამ პროცესს ეწოდება კონტროლირებადი დათბობა. ორთქლის ხაფანგების დაყენების კიდევ ერთი მიზეზი არის საგანგებო სიტუაციები, როგორიცაა ზედათბობის დაკარგვა ან ორთქლის შემოვლითი გზა, როდესაც მათ შეიძლება დასჭირდეთ მუშაობა გაჯერებულ ორთქლზე. ამ გადაუდებელ სიტუაციებში, სარქველების ხელით გახსნის დრო არ არის, ამიტომ საჭიროა ორთქლის ხაფანგები.
კონდენსატის ნაკადის განსაზღვრა ზედმეტად გახურებული ორთქლის ხაზების ორთქლის ხაფანგებისთვის
კონდენსატის ნაკადი ზედმეტად გახურებული ორთქლის ხაზში კონდენსატის ხაფანგში მერყეობს: მაქსიმალურიდან გაშვების დროს, ექსპლუატაციის დროს ნაკადის გარეშე. შესაბამისად, ეს ის მოთხოვნებია, რომლებიც უნდა იქნას გამოყენებული ნებისმიერი ტიპის ორთქლის ხაფანგებზე.
გაშვების დროს, ძალიან დიდი ორთქლის ხაზები ივსება ცივი ორთქლით. ამ ეტაპზე ისინი შეიცავენ მხოლოდ გაჯერებულ ორთქლს დაბალ წნევაზე, სანამ ორთქლის ხაზის ტემპერატურა არ გაიზრდება. თანდათან იზრდება დიდი ხნის განმავლობაშირათა ორთქლის მილსადენების ლითონი არ დაექვემდებაროს უეცარ სტრესებს. კონდენსატის მაღალი დინება დაბალ წნევასთან ერთად არის საწყისი პირობები, რომელიც მოითხოვს მაღალი სიმძლავრის ორთქლის ხაფანგების გამოყენებას. შემდეგ, ორთქლის ხაზების ფუნქციონირება ზედმეტად გახურებული ორთქლით მოითხოვს ამ ჭარბი სიმძლავრის ორთქლის ხაფანგებს, რომ იმუშაონ ძალიან მაღალი წნევით და ძალიან დაბალი დინების სიჩქარეზე.
ტიპიური საწყისი კონდენსატის ნაკადის სიჩქარე შეიძლება გამოითვალოს ფორმულის გამოყენებით:
სადაც W T არის მილის წონა, კგ/მ(ცხრილი 2-ის მიხედვით);
r არის აორთქლების ფარული სითბო, კკალ/კგ;
i არის ზედმეტად გახურებული ორთქლის ენთალპია საშუალო წნევაზე და ტემპერატურაზე განსახილველი გათბობის პერიოდისთვის, კკალ/კგ;
i ” არის გაჯერებული ორთქლის ენთალპია საშუალო წნევით განხილული გათბობის პერიოდის განმავლობაში, კკალ/კგ;
0.12 - სპეციფიკური სითბოს სიმძლავრე ფოლადის მილი, კკალ/(კგ.°C).
მაგალითი
საწყისი მონაცემები
საჭიროა 200 მმ დიამეტრის ორთქლის ხაზის გაცხელება ატმოსფერული ჰაერის ტემპერატურიდან 21 °C ტემპერატურამდე 577 °C ტემპერატურამდე, საშუალო წნევით ბოლო 2 საათის განმავლობაში 8,3 კგ/სმ 2 გ. 11 საათში. დრენაჟის ერთეულებს შორის მანძილი არის 60 მ მილის წონა ცხრილის მიხედვით. 2 არის 31 კგ/მ. ამრიგად, 60 მ სიგრძის მილის მასა იქნება 1860 კგ.
დათბობა ჩატარდა ცხრილში მითითებული გრაფიკის მიხედვით. 4.
ცხრილი 4. გადახურებული ორთქლის მილსადენის გათბობის რეჟიმი
| პერიოდი დრო, სთ |
საშუალო წნევა, კგ/სმ 2 გ. |
დასრულების ტემპერატურა დროის პერიოდი, °C |
გაჯერებული ენთალპია I წყვილი, კკალ/კგ |
ორთქლის ფარული სითბო ფორმირება r, კკალ/კგ |
ზედმეტად გახურებული ენთალპია წყვილი i, კკალ/კგ |
რაოდენობა კონდენსატი, კგ/სთ |
| 0-დან 2-მდე | 0,46 | 121 | 643,1 | 532,1 | 652,6 | 42,7 |
| 2-დან 4-მდე | 0,97 | 221 | 646,3 | 526,4 | 695 | 46,7 |
| 4-დან 6-მდე | 4,9 | 321 | 658,3 | 498,9 | 741,7 | 53,7 |
| 6-დან 8-მდე | 8,3 | 421 | 662,7 | 484,2 | 790,5 | 62,6 |
| 8-დან 11-მდე | 8,3 | 577 | 662,7 | 484,2 | 868,1 | 124,9 |
დათბობის პირველი ორი საათის განმავლობაში:
მეორე ორი საათის განმავლობაში:
ორთქლის მოხმარება გამოითვლება ანალოგიურად სხვა პერიოდებისთვის.
გადახურებული ორთქლის მილსადენებიდან კონდენსატის ეფექტურად ამოღების მიზნით, კონდენსატის ხაფანგების დამონტაჟებისას აუცილებელია სწორად შეარჩიოთ დალაგების იდაყვების ზომები და ასევე გავითვალისწინოთ რეკომენდაციები მათი მილსადენის შესახებ.
ჩნდება კითხვა: აუცილებელია თუ არა ჩამჯდარი იდაყვების, კონდენსატის ხაფანგის მილების და თავად კონდენსატის მახეების თბოიზოლაცია? პასუხი არის არა. თუ იზოლაცია არ არის უსაფრთხოების მოთხოვნა, ორთქლის სისტემის ამ ნაწილს არ სჭირდება იზოლირება. შემდეგ გარკვეული კონდენსატი განუწყვეტლივ წარმოიქმნება ხაფანგის წინ და გაივლის მასში, რაც ახანგრძლივებს მის მომსახურების ხანგრძლივობას.
ორთქლის ხაფანგების ტიპები გადახურებული ორთქლისთვის
ბიმეტალური
ბიმეტალური ორთქლის ხაფანგი არის კონფიგურირებული ისე, რომ არ გაიხსნას, სანამ კონდენსატი არ გაცივდება გაჯერების ტემპერატურაზე დაბალ დონეზე. მოცემულ წნევაზე, ორთქლის ხაფანგი დახურული დარჩება მანამ, სანამ ის შეიცავს ნებისმიერი ტემპერატურის ორთქლს. ორთქლის ტემპერატურის მატებასთან ერთად, ბიმეტალური ფირფიტების გამწევ ძალა იზრდება, იზრდება სარქვლის დალუქვის ძალა. ზედმეტად გახურებული ორთქლი ამ ძალას კიდევ უფრო ზრდის. ბიმეტალური ორთქლის ხაფანგი კარგად მუშაობს მაღალი საწყისი დატვირთვის დროს და ამ მიზეზით ასეა კარგი არჩევანიზედმეტად გახურებული ორთქლისთვის.
ზედმეტად გაცხელებულ ორთქლზე მუშაობისას, კონდენსატის ხაფანგი შეიძლება გაიხსნას, თუ მასში არსებული კონდენსატი გაცივდება გაჯერების ტემპერატურაზე დაბლა. თუ ორთქლის ხაფანგის წინ ჩამომსხმელი იდაყვის დიამეტრი და სიგრძე არ არის შესაბამისი, მაშინ კონდენსატი შეიძლება შემოვა ისევ ორთქლის ხაზში, რაც გამოიწვევს მას დაზიანებას, ასევე. მილსადენის ფიტინგებიდა სხვა აღჭურვილობა.
ერთად float ამოტრიალდა
ხაფანგში წყლის დალუქვა ხელს უშლის ორთქლის გამომავალ სარქველამდე მისვლას, ხელს უშლის ორთქლის გაჟონვას და უზრუნველყოფს ხაფანგის ხანგრძლივ სიცოცხლეს. ზემოდან გამონაბოლქვი სარქველი ხდის მას უცხო ნაწილაკებისადმი შეუღწევადს, მაგრამ ჰაერს გაქცევის საშუალებას აძლევს. ის უმკლავდება მაღალ სასტარტო ნაკადებს და შეუძლია მოერგოს დაბალ ოპერაციულ ნაკადებს. არსებული სირთულეები, რომლებიც დაკავშირებულია მის გამოყენებასთან ზედმეტად გაცხელებულ ორთქლზე, დაკავშირებულია წყლის დალუქვის შენარჩუნების ან წყლით შევსების აუცილებლობასთან. ამისათვის აუცილებელია გამოიყენოთ კონდენსატის ხაფანგები, რომლებიც შექმნილია სპეციალურად გადახურებული ორთქლის სისტემებისთვის და უზრუნველყოფილი იყოს მათი სწორად მიერთება.
კონდენსატის ხაფანგის სწორი მილსადენი ზედმეტად გაცხელებული ორთქლისთვის ინვერსიული მოცურვით ნაჩვენებია ნახ. 6. ზედმეტად გახურებული ორთქლისთვის კონდენსატის ხაფანგის გამტარუნარიანობის განსაზღვრისას ის უნდა გამოითვალოს საწყისი დინების სიჩქარის საფუძველზე უსაფრთხოების ფაქტორის გამოყენების გარეშე. საბინაო მასალები უნდა შეირჩეს მაქსიმალური წნევისა და ტემპერატურის, მათ შორის ზედმეტად.
ლიტერატურა
- ვუკალოვიჩ M.P. წყლის და წყლის ორთქლის თერმოდინამიკური თვისებები. - მ.: მანქანათმშენებლობის ლიტერატურის სახელმწიფო სამეცნიერო-ტექნიკური გამომცემლობა „მაშგიზი“, 1955 წ.
- Filonenko A. A. საწარმოს ორთქლისა და ორთქლისა და კონდენსატის ობიექტები. თეორიიდან პრაქტიკასთან უფრო ახლოს // ენერგია და მენეჯმენტი. - No 3. - 2013. - გვ.22–25.
- Filonenko A. A. საწარმოს ორთქლისა და ორთქლისა და კონდენსატის ობიექტები. თეორიიდან პრაქტიკასთან უფრო ახლოს (გაგრძელება) // ენერგია და მენეჯმენტი. - No 4–5. - 2013. - გვ.66–68.