רצפות בטון בטון תוכננו בשטחי מחלקת פיזור, מחלקת אריזה, תחום הכנת חומרי גלם בתפזורת, מחסן ביניים למוצרים מוגמרים, מחלקת הרכב אמייל ומחלקת הכנת חומרי גלם נוזליים. אריחי קרמיקה משמשים בחדר הדוודים ובמסדרון. במשרדי האדמיניסטרציה, המלתחה וחדר הישיבות משמשים לוחות פרקט מעץ אלון כריצוף.

הגג נעשה באמצעות מבני גג בטון מזוין טרומיים. בהתאם לסעיף 5.1 וסעיף 5.3, אנו מקבלים גג גליל דו-שכבתי בשיפוע של 2% (טבלה 2) מחומרי ביטומן-פולימר עם בסיס זכוכית בעובי שכבה ראשונה של 2.5 מ"מ ובעובי כולל של שכבה עליונה עם ציפוי של 4 מ"מ.

תכנון מחסומי אש

קיר אש מסוג 1 הוא קיר לבנים נושא עומס חיצוני, בעובי 510 מ"מ, המונח על תשתית, המוקם לכל גובה המבנה, חוצה את כל המבנים והרצפות (סעיף 5.1.15). גובה קיר האש מעל הגג 0.6 מ' (סעיף 5.1.16).

לוח רצפה (ראה טבלה 2.2) עם גבול עמידות אש של REI 60 התקבל כרצפה עמידה בפני אש מסוג 3.

כמחיצות עמידות אש מסוג 1 משמשות מחיצות לבנים בעובי 250 מ"מ המצוידות בדלתות עמידות אש מסוג 2. מחיצות אש המפרידות בין חדרים מקטגוריות A ו-B מבחינת פיצוץ וסכנת שריפה זו מזו ומחדרים מקטגוריות אחרות, כמו גם גרמי מדרגות, מסופקות במנעולי אוויר מסוג 2 עם לחץ אוויר קבוע של לפחות 20 Pa (סעיף 5.6). .3) .

לדלתות של מנעולי פרוזדור יש אמצעי סגירה עצמית ואטמים בפרוזדורים, ואין להם מנעולים המונעים את פתיחתם ללא מפתח.

כדלת אש מסוג 2, אומצה הדלת DMP 21?10/0.75-B (חומר דלת - פלדה; חומר מילוי - יריעה סופר-דקה בזלת (סדרה 1.436.2-22 v.1)), עם גבול עמידות אש של EI45.

תכנון מיגון פיצוץ מבנים

חישוב השטח של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות

אנו מחשבים את הפרמטרים של LSC עבור מחלקת הרכב האמייל.

אתנול משמש במחלקות הכנת האמייל. התכונות מסוכנות השריפה של אתנול נקבעות על פי ספרות העזר.

אתנול (C 2 H 6 O) הוא נוזל דליק וחסר צבע. משקל מולקולרי - 46.07 גרם/מול, צפיפות נוזלים - 785 ק"ג/מ"ק; log p=7.81158-1918.508/(252.125+t); לחץ פיצוץ מרבי - 682 kPa; גבולות ריכוז של התפשטות להבה 3.6-17.7%; מהירות התפשטות הלהבה הרגילה המרבית היא 0.556 מטר לשנייה.

כמצב חירום בהתאם לפסקאות. 4.1, 4.2, נבחרה האפשרות הגרועה ביותר, שבה המנגנון נהרס לחלוטין וכל התכולה (12 טון) נכנסת לחדר דרך הצינור. נפח הנוזל שנשפך לחדר יהיה:

היכן מסת הנוזל שנשפך; - צפיפות אתנול.

אזור אידוי הנוזלים לפי סעיף 4.2.4 נקבע על בסיס תנאי שלשפך ליטר אחד של נוזל דליק על שטח קומה 1 של החדר, לפיכך ישפך בנזן בכל החדר.

כדי לקבוע את עוצמת האידוי, אני קובע את לחץ האדים הרווי באמצעות הנוסחה של אנטואן, תוך התחשבות בטמפרטורת האוויר המקסימלית בחדר:

היכן הם קבועי אנטואן עבור אתנול, והן הטמפרטורות של זרימת האוויר מעל פני האידוי.

אני קובע את עוצמת האידוי מפני השטח של הנוזל:

היכן הוא מקדם התלוי במהירות ובטמפרטורה של זרימת האוויר מעל פני האידוי (טבלה 3); M היא המסה המולרית של הדלק, ק"ג קמ"ל -1.

אני קובע את זמן האידוי המלא:

איפה אזור האידוי, מ"ר.

מכיוון שזמן האידוי המלא של הנוזל הוא יותר מ-3600 שניות, לחישובים נוספים ניקח את זמן האידוי השווה ל-3600 שניות.

לפיכך, מסת האדים הדליקים הנכנסים לחדר היא:

אני קובע את צפיפות האדים של נוזל בטמפרטורה של 35 מעלות צלזיוס:

כאשר M היא המסה המולרית, ק"ג קמול -1 (46.07 ק"ג קמול -1 עבור אתנול);

V 0 - נפח מולרי שווה ל-22.413 מ' 3 קמ"ל -1; t r - טמפרטורת עיצוב, C; (טבלה 3) עבור מינסק t р =35С.

נפח שטח הנפץ שווה ל:

כאשר Spom הוא אזור המתחם של מחלקת הכנת האמייל; hp? גובה החדר עבור מחלקת הכנת האמייל.

הנפח הפנוי של החדר שווה ל:

הריכוז הסטוכיומטרי של אדי נוזלים ומקדם החמצן הסטוכיומטרי בתגובת הבעירה נקבעים על ידי נוסחה 3:

כאשר n c, n, n n o n x הוא מספר האטומים C, H, O והלוגנים במולקולה של חומר דליק.

תגובת בעירה אתנול: C 2 H 6 O+3O 2 +3 3.76N 2 2CO 2 +3H 2 O+3 3.76N 2

מסת אדי האתנול המשתחררים לחדר כתוצאה מתאונת התכנון תיקבע ותבוא לידי ביטוי מנוסחה 1:

כאשר P max הוא לחץ הפיצוץ המרבי של תערובת גז-אוויר או קיטור-אוויר סטוכיומטרי בנפח סגור, שנקבע מנתוני ייחוס, kPa; P 0 - לחץ ראשוני, kPa; Z הוא מקדם ההשתתפות של הדלק בפיצוץ, אותו ניתן לחשב על סמך אופי חלוקת הגזים והאדים בנפח החדר, שנקבע מטבלה 2; ?P-לחץ פיצוץ עודף, kPa; V St - נפח חופשי של החדר, m 3; ?P-לחץ עודף של פיצוץ;

מצא את השטח הנדרש של ה-LSC.

אנו מוצאים את גבול הריכוז התחתון של התפשטות הלהבה באמצעות נוסחה 3.6:

בשל העובדה שלנוזלים דליקים הריכוז נקבע באחוז נפח, ולצורך חישובים נוספים עלינו לדעת את ערכו ב-g/m 3, לשם כך נמיר את הריכוזים מ-% (vol.) ל-g/m 3 באמצעות נוסחאות 3.8;3.9:

כדי לבצע חישובים נוספים, יש צורך לקבוע את מהירות התפשטות הלהבה הרגילה המשוערת באמצעות נוסחה 3.11:

כאשר Un.max היא מהירות התפשטות הלהבה הרגילה המקסימלית m/s (עבור אתנול Un.max=0.556 m/s).

אנו קובעים את המקדם הקובע את מידת המילוי של נפח החדר בתערובת חומר נפץ והשתתפותו בפיצוץ, אשר מחושב באמצעות נוסחה 3.14:

מכיוון שהערך המחושב עולה על 1, לחישובים נוספים אנו משתמשים בערך השווה ל-1 (סעיף 6.6).

מידת המילוי של נפח החדר בתערובת חומר נפץ מחושבת באמצעות נוסחה 3.15:

מכיוון שהערך המחושב עולה על 1, לחישובים נוספים אנו משתמשים בערך השווה ל-1 (סעיף 6.9).

בואו נחשב את נפח הלהבה באמצעות נוסחה 3.16:

כאשר mn הוא מקדם הקובע את מידת המילוי של נפח החדר בתערובת חומר נפץ והשתתפותו בפיצוץ; r.nkp. , р.max ?גבולות ריכוז של חומר דליק (מקובל בהתאם לנספח ב')

מכיוון ש-V pl הוא פחות מ-V pom, אז לפי תנאי 3.19, אנו מקבלים ש-V g pom = V pl.

קצב התעצמות הבעירה הנפיצה נקבע בהתאם לנפח התפוס על ידי ציוד ומבני בניין בנפח החדר ובנפח V של החדר. עבור ציוד בגודל קטן וגדול ומבני בניין, זה ובהתאמה.

בשל העובדה שהתנאי אינו מפרט את היחס באחוזים בין מבני בניין וציוד בגודל גדול לקטן, אנו מקבלים על בסיס הנחות כי 60% תפוסה על ידי מבנים וציוד בניין בגודל גדול, ו-40% על ידי מבנים וציוד בניין בגודל קטן.

ערך הביניים של מדד העצמת הבעירה הנפיצה נקבע על ידי נוסחה 3.20):

מהירות התפשטות הלהבה המשוערת U p נקבעת על ידי נוסחה 3.22:

מכיוון שהוא פחות מ-40 מ"ש ויותר מ-0.15 מ"ש, אזי הלחץ העודף המותר בחדר במהלך בעירה נפיצה של התערובת נלקח על פי טבלה 3.4 שווה ל-5 kPa.

מידת הדחיסה המחושבת של מוצרי בעירה במהלך בעירה נפיצה של התערובת בנפח סגור נקבעת על ידי נוסחה 3.24:

הערך המספרי של המקדמים המחושבים ונקבעים על ידי נוסחאות 3.25 ו-3.26:

המקדם ב-m, הלוקח בחשבון את מידת המילוי של נפח החדר בתערובת נפיצה, נקבע בהתאם לערך המקדם mn לפי טבלה 3.5:

מאז µ 1<µ v <µ 2 (0,0072<0,0342<0,1635) значит:

מקדם שלוקח בחשבון את השפעת צורת החדר ואת ההשפעה של יציאת תוצרי בעירה של תערובת נפיצה (מאז µv<µ 2) равен:

כאשר b p הוא רוחב החדר, m; h p -- גובה החדר, מ.

צפיפות הגז המחושבת באזור נפץ לפני ההצתה נקבעת על ידי נוסחה 3.27:

כמבנים הניתנים להסרה בקלות, אנו משתמשים בחלונות OPD1S 2.4-2.4 SSP בגודל 2.4 על 2.4 מטרים (איור 2) עם זיגוג בודד בעובי 5 מ"מ (נספח A (איור A2)).

המידות המחושבות של הזיגוג נקבעות בהתאם למידותיו האמיתיות של הזיגוג באמצעות נוסחאות 3.29;3.30:

כאשר apr הוא גודל החלון הנפתח לכיוון הצד הקטן יותר של הזכוכית, m; b pr - גודל פתיחת החלון לכיוון הצד הגדול יותר של הזכוכית, מ'; h st - עובי זכוכית, מ.

שטח הזכוכית S st נקבע על ידי נוסחה 3.31:

כאשר st הוא הגודל המשוער של הצד הקטן יותר של הזכוכית, m; b st - הגודל המשוער של הצד הגדול יותר של הזכוכית, מ.

מקדם l st נקבע על ידי נוסחה 3.32:

באמצעות שיטת האינטרפולציה הלינארית, אנו קובעים שהמקדמים K SH ו-K l שווים ל-0.25 ו-1.15, בהתאמה.

כאשר K SH הוא מקדם הקובע את הקשר בין השטח והעובי של הזכוכית המשמשת עבור התקן LSC; K l - מקדם נקבע בהתאם ליחס הממדים של יריעת הזכוכית.

הערך של לחץ הפתיחה המופחת של זיגוג חלון יחיד נקבע על ידי נוסחה 3.33:

השטח המינימלי של ה-LSC נקבע על ידי נוסחה 3.34:

שבו U n.r. - מהירות התפשטות הלהבה הרגילה מחושבת, m/s;

ב - אינדיקטור של התעצמות של בעירה נפיצה;

e c היא מידת הדחיסה המחושבת של מוצרי בעירה במהלך בעירה נפיצה של התערובת בנפח סגור;

ב-m - מקדם תוך התחשבות במידת מילוי נפח החדר בתערובת נפיצה;

K f - מקדם הלוקח בחשבון את השפעת צורת החדר ואת השפעת יציאת תוצרי בעירה של תערובת נפיצה;

V St - נפח חופשי של החדר, m 3;

с 0 - צפיפות גז מחושבת בחדר לפני ההצתה, ק"ג/מ"ר 3;

DR נוסף - לחץ עודף מותר בחדר בעת בעירה נפיצה של התערובת, kPa.

באמצעות שיטת האינטרפולציה הליניארית, אנו מוצאים שמקדם פתיחת הזיגוג במהלך פיצוץ הוא 0.627 (טבלה 3.9).

אזור ה-LSC במתחם החיצוני של חדר נפץ בעת שימוש בזיגוג יחיד נקבע על ידי (נוסחה 3.35):

אנו קובעים את המספר הנדרש של חלונות באמצעות הנוסחה:

אנו מבצעים חישוב דומה עבור הנחות של מחלקת האריזה ומחסן הביניים של מוצרים מוגמרים. אנו מכניסים את כל הנתונים המחושבים בטבלה 2.4.

טבלה 2.4 - פרמטרי עיצוב של LSC

כמו כן, בשיטה מפושטת בהתאם לסעיף 5.6.6, אנו מבצעים חישובים עבור תאי אוורור של מערכות אוורור פליטה המשרתים חצרים מקטגוריות A, B ולפי סעיף 7.99, שייכים לקטגוריית החצרים המטופלים. התוצאות מוצגות בטבלה 2.5.

טבלה 2.5 - תוצאות חישובי LSC עבור תאי אוורור

האם מוצדק שדרישת המומחה, בעת בדיקה של תיעוד עיצוב, תאושר על ידי דוח בדיקת אש או תעודת אש, חישובי פיצוץ, שימוש בפרויקט במבנים הניתנים לאיפוס בקלות המבוצעים בהתאם ל- GOST R 56288- 2014

🔥דוגמה לחישוב של LSC https://morozofkk.ru/?newsid=3299

נכון לעכשיו, בעת תכנון, בנייה, שיפוץ, בנייה מחדש, אבזור טכני מחדש, שינוי המטרה הפונקציונלית של חפצי הגנה (שטחים, מבנים, מבנים, מתקנים חיצוניים, מערכות הנדסיות, מערכות מיגון אש), משמשים הבאים:

החוק הפדרלי מ-22 ביולי 2008 N 123-FZ "תקנות טכניות בנושא דרישות בטיחות אש" (כפי שתוקן ב-3 ביולי 2016);

מסמכים רגולטוריים הכלולים ברשימת המסמכים בתחום התקינה, וכתוצאה מכך, על בסיס וולונטרי, עמידה בדרישות החוק הפדרלי מיום 22 ביולי 2008 N 123-FZ "תקנות טכניות בנושא דרישות בטיחות אש" היא מובטח, שאושר בצו Rosstandart מיום 16 באפריל 2014 N 474 (כפי שתוקן ב-25 בפברואר 2016);

מסמכים רגולטוריים הכלולים ברשימת התקנים הלאומיים המכילים כללים ושיטות מחקר (בדיקה) ומדידות, כולל כללים לדגימה, הנחוצים ליישום ויישום החוק הפדרלי "תקנות טכניות לדרישות בטיחות אש" ויישום הערכת התאמה , שאושר בהוראת ה-RF הממשלתית מיום 10 במרץ 2009 N 304-r (כפי שתוקן ב-11 ביוני 2015).

נכון לעכשיו, תקנות בטיחות אש כוללות:

SP 4.13130.2013 "מערכות מיגון אש. הגבלת התפשטות האש במתקני מיגון. דרישות לפתרונות תכנון ועיצוב חלל" (כפי שתוקן ביום 18.7.2013);

עמידות בפני פיצוץ של חפץ: מצב של חפץ בו אין אפשרות לנזק למבני בניין ולציוד נושאי עומס, או פגיעה באנשים על ידי גורמי פיצוץ מסוכנים, שניתן להשיג על ידי שחרור לחץ (אנרגיית פיצוץ) לתוך אווירה לרמה בטוחה כתוצאה מפתיחת פתחים במעטפת הבניין המכוסים על ידי אמצעי בטיחות נגד פיצוץ (זיגוג, חלונות מיוחדים או מבנים הניתנים להסרה בקלות) (סעיף 3.11 SP 4.13130.2013).

ירידת לחץ כשיטה להגנה מפני פיצוץ: השיטה הנפוצה ביותר להגנה מפני שריפה ופיצוץ של ציוד וחצרים סגורים, המורכבת מצידתם בממברנות בטיחות ו(או) התקני שחרור לחץ אחרים בעלי שטח חתך הקלה המספיק כדי למנוע הרס של ציוד או חצרים עקב עלייה בלחץ עודף במהלך בעירה תערובות דליקות (סעיף 3.23 GOST R 12.3.047-2012).

מתקן בטיחותי נגד פיצוץ: מתקן בצורת חלונות מיוחדים, זיגוג או מבנים הניתנים להסרה בקלות הפותחים פתחי פריקה במעטפת הבניין בשלב מוקדם של פיצוץ תערובות גז, קיטור, אבק-אוויר ומספקים לחץ בטוח בתוך המבנה. בניין (חדר) ובמרחב שמסביב (סעיף 3.30 SP 4.13130.2013).

בהתאם לסעיף 4.16 ל-SP 4.13130.2013, באובייקטים בעלי סכנת אש תפקודית בדרגה F5 שאינם חסיני פיצוץ, הבטחת עמידות התפוצצות של מבנים ומבנים מסביב במקרה של פיצוץ של גז, קיטור, אבק-אוויר תערובת חייבת להיות מלווה בחישוב עומסים בהתאם לפרמטרים של התערובת, פתרון תכנון החלל של הבניין, הימצאות ציוד בו, מבני בנייה (עמודים, מסבכים, רצפות מחוררות, מחיצות וכו'), מאפיינים של דלתות, מאפיינים של זיגוג ומבנים הניתנים להסרה בקלות.

במתקנים שאינם חסיני פיצוץ, יש להשתמש בחלונות או במבנים אחרים הממלאים את תפקידו של התקן בטיחותי נגד פיצוץ המספק עומסים בטוחים (5 kPa) במקרה של פיצוץ של גז, קיטור, אבק-אוויר תַעֲרוֹבֶת.

בהתאם לסעיף 6.2.5 של SP 4.13130.2013, מבנים סגורים חיצוניים הניתנים להסרה בקלות מסופקים בחדרים מקטגוריות A ו-B.

זיגוג חלונות וצוהר משמש כמבנים הניתנים להסרה בקלות. אם שטח הזיגוג אינו מספיק, מותר להשתמש במבני ציפוי עשויים פלדה, אלומיניום ויריעות אסבסט-צמנט ובידוד יעיל כמבנים הניתנים להסרה בקלות. השטח של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות נקבע על ידי חישוב. בהיעדר נתונים מחושבים, השטח של מבנים הניתנים להסרה בקלות חייב להיות לפחות 0.05 מ"ר לכל 1 מ"ק מנפח של חדר בקטגוריה A ולפחות 0.03 מ"ר לכל 1 מ"ר של חדר מקטגוריה B.

זכוכית חלון מתייחסת למבנים הניתנים להסרה בקלות בעובי של 3, 4 ו-5 מ"מ ושטח של לפחות (בהתאמה) 0.8, 1 ו-1.5 מ"ר.

זכוכית מחוזקת אינה מבנה שניתן להסרה בקלות.

השטיח המגולגל באזורים של מבני כיסוי הניתנים להסרה בקלות נחתך לכרטיסים בשטח של לא יותר מ-180 מ"ר כל אחד.

עומס העיצוב מהמסה של מבני ציפוי הניתנים להסרה בקלות צריך להיות לא יותר מ-0.7 kPa (70 kgf/m2).

בהתאם לסעיף 6.9.16 SP 4.13130.2013, בעת שימוש בדלק המסוגל ליצור תערובות נפץ של גז, קיטור, אבק-אוויר, יש לספק בחדרי אספקת דלק מבנים סגורים הניתנים להסרה בקלות, ששטחם נקבע בחישוב על פי GOST R 12.3.047, בהעדר נתונים מחושבים, שטח המבנים הניתנים להסרה בקלות צריך להיות לפחות 0.05 מ"ר לכל 1 מ"ר של חצרים מקטגוריה A ולפחות 0.03 מ"ר לכל 1 מ"ר של חצרים מקטגוריה B.

זכוכית חלונות בבניינים וחדרי אספקת דלק חייבת להיות יחידה וממוקמת באותו מישור עם המשטח הפנימי של הקירות.

ניתן לבצע חישובים של השטחים של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות על סמך:

GOST R 12.3.047-2012 "תקן לאומי של הפדרציה הרוסית. מערכת תקני בטיחות תעסוקתית. בטיחות אש של תהליכים טכנולוגיים. דרישות כלליות. שיטות בקרה" ;

GOST 12.1.004-91 "תקן בין-מדינתי. מערכת תקני בטיחות בעבודה. בטיחות אש. דרישות כלליות" (כפי שתוקן ב-10/01/1993).

בהתאם לסעיף 4.13 של GOST R 12.3.047-2012, אמצעים לצמצום ההשלכות של שריפה ופיצוץ צריכים לכלול שימוש במכשירים המפחיתים את הלחץ במכשיר לערך בטוח במהלך שריפה של גז, קיטור ואבק- תערובות אוויר (נספח ח').

נספח "N" GOST R 12.3.047-2012 קובע שיטה לקביעת אזור שחרור הלחץ הבטוח הנדרש של ציוד וחצרים.

השיטה לקביעת אזור שחרור הלחץ הבטוח של הציוד ניתנת גם בנספח מס' 8 GOST 12.1.004-91.

נכון לעכשיו, GOST R 56288-2014 "מבני חלונות עם חלונות עם זיגוג כפול לבניינים. תנאים טכניים" אינו חל על מסמכים רגולטוריים על בטיחות אש, מכיוון שהוא אינו כולל:

ברשימת המסמכים בתחום התקינה, שכתוצאה מכך, על בסיס וולונטרי, מובטחת עמידה בדרישות החוק הפדרלי מיום 22 ביולי 2008 N 123-FZ "תקנות טכניות על דרישות בטיחות אש", אושר בצו רוסטנדארט מיום 16.4.2014 נ 474 (בתיקון מיום 25/02/2016);

ברשימת התקנים הלאומיים המכילים כללים ושיטות מחקר (בדיקה) ומדידות, כולל כללים לדגימה, הדרושים ליישום ויישום החוק הפדרלי "תקנות טכניות לדרישות בטיחות אש" ויישום הערכת התאמה, שאושרה על ידי צו של ממשלת הפדרציה הרוסית מיום 10 במרץ 2009 N 304-r (כפי שתוקן ב-11 ביוני 2015).

נכון לעכשיו, בהתאם לחלק 1 של סעיף 6 של החוק הפדרלי מיום 22 ביולי 2008 N 123-FZ "תקנות טכניות על דרישות בטיחות אש" (כפי שתוקן ב-3 ביולי 2016), בטיחות האש של האובייקט המוגן נחשב מובטח כאשר מתקיים אחד מהתנאים הבאים:

1) דרישות בטיחות אש שנקבעו בתקנות טכניות שאומצו בהתאם לחוק הפדרלי "על רגולציה טכנית" מתקיימות במלואן, וסיכון השריפה אינו עולה על הערכים המותרים שנקבעו בחוק פדרלי זה;

2) דרישות בטיחות אש שנקבעו על ידי תקנות טכניות שאומצו בהתאם לחוק הפדרלי "על תקנה טכנית" ומסמכים רגולטוריים על בטיחות אש מתקיימים במלואם.

בהתאם לכך, נכון לעכשיו, הדרישות למבנים הניתנים לאיפוס בקלות נקבעות בדיוק בסעיף 4.16, סעיף 6.2.5, סעיף 6.9.16 SP 4.13130.2013.

חישובים של השטחים של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות מתבצעים בדיוק על בסיס GOST R 12.3.047-2012 ו- GOST 12.1.004-91.

בהיעדר נתונים מחושבים, השטח של מבנים הניתנים להסרה בקלות חייב להיות לפחות 0.05 מ"ר לכל 1 מ"ק מנפח של חדר בקטגוריה A ולפחות 0.03 מ"ר לכל 1 מ"ר של חדר מקטגוריה B.

חישוב השטח הנדרש של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות

נכון לעכשיו, ישנן מספר דרכים לקבוע את אזור ה-LSC הנדרש:

ב) חישוב שטח LSC על סמך פרמטרי פיצוץ (מדעיים או תיאורטיים).

א) רגולטורי (לפי SP 4.13130.2009 סעיף 6.2.6).

בהיעדר נתונים מחושבים, שטח המבנים הניתנים לאיפוס בקלות חייב להיות לפחות 0.05 מ"ר לכל 1 מ"ק מנפח חדר בקטגוריה A ולפחות 0.03 מ"ר עבור חדר מקטגוריה B.

ב) חישוב שטח LSC על פי פרמטרי פיצוץ (על פי משוואת הבעירה).

מצב בטיחותי:

ככלל, F tr.LSK מחושב ליחידת נפח של שטח:

התנאים המוקדמים וההנחות הבאים מאומצים במתודולוגיית החישוב:

· התערובת מפוזרת באופן שווה בכל נפח החדר או חלק ממנו בריכוז קרוב לסטוכיומטרי;

· בעירה של התערובת מתפשטת בכל המדיום;

· עד לפתיחת ה-LSC, עליית הלחץ מתרחשת כמו בנפח סגור;

· ההנחה היא ש-LSC נהרסים באופן מיידי כאשר מגיעים ללחץ DP תוספת;

· תהליך זרימת הגז דרך פתחי החדר הוא אדיאבטי.

נתונים ראשוניים לחישוב:

T n = 2393 K, P 0 = 10 5 Pa, W cm, W pom, ΔP add, m, n (n,m הוא מספר השומות בתגובת הבעירה), T g, υ n (קצב בעירה רגיל של התערובת).

1. קבע את טמפרטורת הבעירה במהלך פיצוץ:

2. לקבוע את מידת ההתפשטות של מוצרי בעירה

3. בדוק את המצב:

מתי לוקח את הערך:

4. אם τ ב->0נדרש LSK

5. קבע את טמפרטורת האידוי של מוצרי בעירה:

6. קצב זרימת גז במהלך פיצוץ:

7. עודף נפח של מוצרי פיצוץ ליחידת נפח של החדר

הגנת אש"

חישוב פרמטרים

קל להסיר מבנים

למבנים מסוכן לפיצוץ-אש

מוסקבה UDC 624.01 BBK 38.96 R2 צוות המחברים: Ph.D. טכנולוגיה. מדעים D.M. Gordienko, A.Yu. לגוזין, א.ו. מורדבינובה, Ph.D. טכנולוגיה. Sciences V.P. נקרסוב, א.נ. Sychev (FGBU VNIIPO EMERCOM מרוסיה).

חישוב פרמטרים של מבני P24 הניתנים לאיפוס בקלות עבור מתחמים מסוכנים לפיצוץ ואש של מתקנים תעשייתיים: המלצות. מ.: VNIIPO, 2015. 48 עמ'.

הצורך בפיתוח המלצות אלו נובע מהיעדר מסמכים בתחום רגולציית בטיחות האש על חישוב הפרמטרים של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות (ELS). מבנים הניתנים לאיפוס בקלות, אשר, בהתאם למערכת הכללים SP 4.13130.2013, חייבים להיות מצוידים בחדרים מקטגוריות A ו-B עבור סכנות פיצוץ ואש, נועדו להפחית לחץ בזמן פיצוץ ולהבטיח את שלומם של אנשים, בטיחות מבנים וציוד.

ההמלצות מציגות את הנוהל לחישוב הפרמטרים של LSK ומציגות, באמצעות דוגמה ספציפית, את קביעתם ל-LSK מסוגים שונים, וכן מספקות אינדיקטורים לסכנת שריפה ופיצוץ של חומרים וחומרים מסוימים ושיטה לחישוב המסה. ריכוז דלק בסביבה דליקה.

ההמלצות יכולות לשמש לסטנדרטיזציה של דרישות בטיחות אש עבור מתקנים תעשייתיים מסוכנים לפיצוץ ואש, בפרט מתקני פיתוח שדות נפט וגז. יישום המלצות של מוסדות תכנון ורשויות פיקוח על האש של המדינה ישפר את יעילות הפעילות של ארגונים אלו.

UDC 624.0 BBK 38.96 © EMERCOM מרוסיה, 2015 © FGBU VNIIPO EMERCOM מרוסיה, 2015

מָבוֹא

הנחות מקטגוריות A ו-B עבור סכנת פיצוץ ואש בהתאם למערכת הכללים SP 4.13130.2013 צריכים להיות מצוידים במבנים חיצוניים הניתנים לאיפוס בקלות (ELS). יחד עם זאת, מסמך זה מציין כי יש לקבוע את השטח הנדרש של ה-LSC על ידי חישוב. עם זאת, בתחום תקני בטיחות אש אין כיום המלצות לחישוב פרמטרי LSC.

קיימת שיטה לקביעת אזור שחרור הלחץ הבטוח הנדרש של מכשירים וחצרים טכנולוגיים כדי להפחית את לחץ הפיצוץ של תערובות גז-קיטור-אבק-אוויר בתוכם (GOST R 12.3.047-2012, נספח N). קיימת גם שיטה לחישוב עמידות הפיצוץ של מבנים בעת פיצוץ התפרצות פנימי* של תערובות גז-קיטור-אוויר. בשנת 2006 פותח הקוד הטכני של נוהג סטנדרטי של הרפובליקה של בלארוס TKP 45-2.02-38-2006 (02250), ישנם תקנים זרים בתחום זה, למשל, התקן האמריקאי NFPA 68, התקן הבריטי BSEN 14491 :2012, יש גם מספר מונוגרפיות ופרסומים, עבודת גמר וכו', העוסקים בסוגיות של הגנה מפני פיצוץ של שטחי ייצור נפצים באמצעות מבני בטיחות.

הדרישות של חוקים פדרליים מיום 27 בדצמבר 2002 מס' 184-FZ ומתאריך 22 ביולי 2008 מס' 123-FZ נלקחו כבסיס לפיתוח המלצות אלו * סוג של בעירה לא יציבה שבה הדלקה רציפה של א תערובת בעירה מתבצעת באמצעות מוליכות תרמית ודיפוזיה.

כמו גם הוראות המסמכים הנ"ל, תוצאות מדעיות ומעשיות אחרות בתחום זה.

1. הוראות כלליות

1.1. המלצות אלו קובעות את הנוהל לחישוב הפרמטרים של מבנים ניתנים להפצה בקלות המספקים לחצים נפיצים מותרים במהלך פיצוץ התפוצצות בחצרים השייכים לקטגוריות A ו-B מבחינת סכנת פיצוץ וסכנת שריפה.

לפיצוצים של תערובות גז-אדי-אבק-אוויר שבהם מהירות התפשטות הלהבה הנראית משוערת Up עולה על 65 מ' לשנייה;

תהליכי פיצוץ;

פיצוצים של אבק של חומרים אנאורגניים ומתכות;

מתחמים שמידותיהם הליניאריות (אורך, רוחב, גובה) נבדלות זה מזה ביותר מפי 10;

פתרונות עיצוב ספציפיים של LSCs ופרמטרים של רכיבי ההידוק שלהם.

1.3. מבנה שניתן לאפס בקלות הוא מבנה סגור חיצוני מיוחד של מבנה, מבנה (או חלק ממנו), שנועד להפחית לחץ בזמן פיצוץ על מנת להבטיח את בטיחות האנשים, בטיחות המבנים והציוד.

1.4. מבנים הניתנים להסרה בקלות מחולקים לסוגים:

ניתנים להרס - מבנים שבהם, כאשר הם נחשפים ללחץ יתר של פיצוץ, מתרחשת הפרעה מקרוסקופית של המשכיות החומר המרכיב שלהם;

ניתנים להזזה – מבנים שבהם, בחשיפה ללחץ פיצוץ מופרז, נהרסים האלמנטים שבהם מוחזקים המבנים במתחם החדר;

מסתובב – מבנים שבהם, כאשר נחשף ללחץ פיצוץ עודף, מישור המבנה מסתובב סביב ציר אופקי או אנכי קבוע.

סוג ה-LSC נקבע על פי תכונות העיצוב שלהם. בעת תכנון וחישוב LSCs, יש לחלק אותם גם לסוגים. סוגים שונים כוללים LSCs השייכים לסוגים שונים או לאותו סוג, אך שונים בגודל, במשקל או בפרמטרים אחרים המשפיעים על יעילות פתיחת המבנים הללו.

1.5. ההחלטה על כדאיות השימוש ב-LSC מסוג זה או אחר צריכה להיעשות על בסיס השוואה של המאפיינים העיקריים שלהם ביחס לתנאים הספציפיים של בנייה והפעלה של מבנים עם הנחות מסוכנות לפיצוץ ואש.

1.6. ניתן להשתמש בזיגוג קבוע (LSK שביר), כנפי פתיחה של כנפי חלונות, דלתות ושערים חיצוניים או מבנים מסתובבים מיוחדים (LSK מסתובב), כמו גם לוחות קיר הניתנים להסרה בקלות ורכיבי כיסוי חדרים קלים (LSK ניתנים להחלפה) יכולים לשמש כ-LSK.

1.7. השימוש בזיגוג קבוע כזכוכית LSK הניתנת להריסה מאפשר לנו לקבל את פתרונות העיצוב הפשוטים והנוחים ביותר העומדים בדרישות הן של תאורת החדר והן של הבידוד התרמי שלו, והן הפחתת הלחץ העודף הנובע בו בעת פיצוץ חירום פנימי. יחד עם זאת, על מנת להגביר את יעילות פתיחת זיגוג מוצק, בכל המקרים בהם הדבר אפשרי, יש לבצע זאת כזיגוג בודד.

יש לקבוע את הממדים המרביים המותרים של זכוכית המשמשת כ-LSC, או את העובי המינימלי שלהם, על ידי חישוב תוך התחשבות בהשפעת עומס הרוח.

כאשר משתמשים בזיגוג קבוע כ-LSC, יש לזכור כי שברים הנוצרים בעת שבירת זכוכית עלולים לגרום לפציעה של אנשים הממוקמים ליד הקירות החיצוניים של חדר נפץ עם פתחי חלונות מזוגגים.

אם הנתונים הדרושים על דפוסי זיגוג הפתיחה זמינים, ניתן להשתמש בחומרי יריעות או סרטים, למשל פלסטיק, במקום זכוכית כדי לבנות LSCs הניתנים להרס.

1.8. בעת התקנת LSKs מסתובבים, יש להעדיף כנפי חלונות הניתנים לפתיחה עם צירים אנכיים או אופקיים (עליון או תחתון). כנפי חלונות נפתחים עם צירים אנכיים או אופקיים עליונים נוחים יותר לשימוש כ-LSC.

השימוש בדלתות ושערים חיצוניים כ-LSC מסתובבים צריך להינתן רק במקרים שבהם הצורך בהתקנה שלהם נקבע על פי דרישות טכנולוגיות.

LSCs מסתובבים לא אמורים להיפתח תחת השפעת עומס הרוח.

עקב סיבוב, ניתן להבטיח את הפתיחה של LSC בצורת לוחות קיר במתחם החיצוני 6 של חדר נפץ, כמו גם אלמנטים של חיפויו. עם זאת, פתרונות כאלה לא זכו ליישום מעשי, אם כי בתנאים מסוימים הם עשויים להיות עדיפים על פתרונות המבטיחים את פתיחת ה-LSCs שצוינו עקב עקירתם.

ניתן להתקין LSKs מסתובבים בקירות (לוחות קיר) באמצעות פלסטיק וחומרים אחרים, המאפשרים להגביר לא רק את היעילות של פתיחת LSKs, אלא גם את תכונות הבידוד התרמי שלהם בהשוואה לפרמטרים אלה של כנפי חלונות נפתחים.

1.9. עם הצדקה מתאימה, לוחות קיר הניתנים להסרה בקלות ורכיבי כיסוי קלים של שטחי נפץ יכולים לשמש כ-LSC הניתנים להחלפה.

הגדלת היעילות של פתיחת LSCs הניתנים להזזה יכולה להיות מושגת על ידי הפחתת גודלם ומשקלם, כמו גם הפחתת הלחץ העודף הנדרש כדי להרוס (להפעיל) התקני הידוק (נעילה).

1.10. המאפיינים של חומרים וחומרים דליקים נקבעים באמצעות נתוני התייחסות המבוססים על תוצאות בדיקה או על ידי חישוב תוך התחשבות במצב הפרמטרים והמצבים הטכנולוגיים תוך שימוש בשיטות שאושרו באופן שנקבע.

1.11. כאשר מכניסים הלכה למעשה בנייה של סוגים חדשים של LSCs שאינם נחשבים בהמלצות אלו, מבוצעות בדיקות על פי שיטות שאושרו באופן שנקבע.

2. שיטה לחישוב פרמטרים

קל להסיר מבנים

2.1. הפרמטרים העיקריים של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות כוללים את שטח המבנה שניתן לאפס בקלות המכסה את הפתחים במתחם החיצוני של חדר נפץ, ומקדם הפתיחה של ה-LSC במהלך פיצוץ. דוגמה לחישוב פרמטרים אלו ואחרים של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות מסוגים שונים מובאת בנספח. 1.

2.2. מקובל כהוראה העיקרית של תוכנית התכנון כי האפקטיביות של הפחתת הלחץ העודף המתרחש בחצרים נפיצים במהלך פיצוצי חירום פנימיים של תערובות גז-אדים-אבק-אוויר דליקות (GS) על ידי מבנים הניתנים להסרה בקלות תלויה במספר של גורמים. החשובים שבהם הם:

נפח וצורת אזור הנפץ;

סוג התערובת הדליקה הנוצרת בחדר נפץ במצבי חירום, מידת זיהום הגז של החדר (ריכוז) הגז בזמן הצתתו, מיקום הצתת הגז;

עומס של שטחי הנפץ במבני בניין (עמודים, מסבכים, מדפים וכו') וציוד;

השטח הכולל ומיקומם של הפתחים המכוסים על ידי LSC במתחם החיצוני של חצרי הנפץ;

האפקטיביות של פתיחת LSK, בהתאם לסוג שלהם, פרמטרים גיאומטריים ופיזיקליים, כמו גם הלחץ העודף המותר ותנאים של בעירה נפיצה של HS בחדר נפץ.

2.3. שטח הפתחים הנוצרים בעת פתיחת ה-LSC, שדרכם זורם גז (תוצרי בעירה וחלק מהגז שלא מגיב) לאטמוספירה החיצונית מחדר הנפץ, חייב להיות לא פחות משטח הפתחים הפתוחים, הבטחת, באותם תנאים של בעירה נפיצה של הגז, הפחתת הלחץ העודף בחדר לערך חוקי:

n S LSKi K פתוח Sopen.tr, LSK (1) i 1 כאשר SLSKi הוא שטח הפתחים במתחם החיצוני של חדר נפץ המכוסה על ידי ה- LSK מסוג i-th, m2;

LSK K vkr i – מקדם פתיחה מסוג i-th LSK בזמן פיצוץ;

Sopen.tr - השטח הנדרש של פתחים פתוחים במתחם החיצוני של חדר נפץ, שבו הלחץ העודף בו בזמן בעירה נפיצה של הגז לא יעלה על הערך המותר, m2.

מקדם LSK פתח i מראה באיזה חלק משטח הפתח המכוסה ה-LSK נעשה שימוש בעת פתיחת המבנה לזרימת גז (מוצרי בעירה וחלק לא הגיב מהתערובת הדליקה) לאטמוספירה החיצונית מחדר נפץ.

השטח Sopen.tr נקבע על ידי הנוסחה

–  –  –

תערובת מסוכנת; Kf – מקדם הלוקח בחשבון את השפעת צורת החדר ואת השפעת יציאת תוצרי בעירה של תערובת נפיצה; Vsv - נפח חופשי של החדר, m3; 0 - צפיפות גז משוערת בחדר לפני ההצתה, ק"ג/מ"ק; Pdop – לחץ עודף מותר בחדר בעת בעירה של תערובת נפיצה, kPa.

יש לציין: נוסחה (2) התקבלה בהנחה שההצתה של התערובת הדליקה מתרחשת במרכז חדר הנפץ, ופתחים פתוחים במתחם החיצוני שלו ממוקמים באותו אופן כמו הפתחים שנחסמו על ידי LSC , בהתאם להמלצות. אם לא מתרחשת הצתה של תערובת דליקה במרכז חדר נפץ, והפתחים ממוקמים באופן שווה למדי במתחם החיצוני שלו, אזי קביעת Sopen.tr לפי נוסחה (2) מתבצעת בשוליים.

חישוב של Sopen.tr באמצעות נוסחה (2) יכול להתבצע במקרים בהם מתקיימים התנאים הבאים:

הממדים הליניאריים של חדר נפץ באורך, רוחב וגובה שונים זה מזה בלא יותר מפי 10;

פתחים באלמנטים (קירות, כיסוי) של הגידור החיצוני של חדר נפץ ממוקמים באופן שווה למדי או קרוב לנקודת ההצתה האפשרית של התערובת הדליקה;

הערך המקובל של Pdop הוא 75 kPa.

אם לפחות אחד מהתנאים שצוינו אינו מתקיים, יש לבצע התאמות מתאימות לנוסחה (2). התאמות אלו עשויות להתייחס למקדם המספרי בנוסחה (2) או לביטויים לקביעת המקדמים ו-K.

2.4. באופן כללי, הלחץ העודף המותר בחדר במהלך בעירה של תערובת נפץ Pdop נלקח שווה ל-5 kPa. עבור מדיה בוערת איטית (מהירות התפשטות להבה רגילה מקסימלית Unmax 0.15 m/s) נלקח Pdop שווה ל-3 kPa.

אם מהירות התפשטות הלהבה המוערכת Up עולה על 65 מ"ש, אזי יש לחשב את מבנה הבניין עבור התנגדות להשפעות של גלי פיצוץ המתעוררים במהלך התפשטות הלהבה בשיטות שאושרו באופן שנקבע.

במקרה זה, מבני הבניין לא צריכים לקרוס (להיכשל) כאשר לחץ הפיצוץ העודף בחדר עולה לערך Pdop, הנקבע מהביטוי Pdp 0.003 U p. (3) יש להפחית או להעלות את ערך Rdop בהתבסס על תוצאות חישובי חוזק של מבני בניין תוך התחשבות בעומסים דינמיים מפיצוץ לפי שיטות שאושרו באופן שנקבע.

2.5. מהירות התפשטות הלהבה לכאורה מחושבת Up נקבעת על ידי הנוסחה Up = 0.5 Un.r (pNLPR + pmax), (4) כאשר pNLPR היא מידת ההתפשטות התרמית של תוצרי הבעירה של הגז עם ריכוז דלק המתאים ל- LPL ( גבול ריכוז נמוך יותר של התפשטות להבה); pmax היא מידת ההתפשטות התרמית של תוצרי בעירה של HS עם ריכוז דלק המתאים ל-Unmax.

–  –  –

כאשר dP הוא הקצב המרבי של עליית הלחץ dt max במהלך פיצוץ, kPa/s; rе - רדיוס שווה ערך של החדר, m; Pmax – לחץ פיצוץ מרבי של תערובת האבק-אוויר, kPa.

קצב עליית הלחץ המרבי במהלך פיצוץ ולחץ הפיצוץ המרבי של תערובת האבק-אוויר נקבעים על פי GOST 12.1.041, על פי תוצאות הבדיקה בהתאם ל-GOST 12.1.044 או על פי נתוני התייחסות.

הרדיוס המקביל של החדר rе נקבע על ידי הנוסחה rе 0.62 3 Vroom, (8) כאשר Vroom הוא הנפח הגיאומטרי של החדר, m3.

–  –  –

הערות: 1. מבנים וציוד בניין בגודל קטן - מבנים וציוד (או אלמנט נפרד הנחשב כמחסום עצמאי להתפשטות הלהבה) בעלי ממדים ליניאריים שאינם עולים על 0.75 מ' אורך ורוחב וגובה, או בעלי גודל גדול יחסית. אורך (צינור, עמוד, אלמנטים של מערכות מוטות וכו') וחתך של לא יותר מ-0.75 x 0.75 מ'; מבנים וציוד מבנים גדולים - מבנים וציוד שמידותיהם הליניאריות באורך, רוחב וגובה עולים על 1.5 מ'.

2. אם אי אפשר לקבוע, מותר להניח שמבני בניין וציוד תופסים 20% מהנפח הגיאומטרי של החדר Vroom.

3. עבור ערכי ביניים של V ו-s, כמו גם בנוכחות של מבני בניין וציוד בגודל קטן וגדול בחדר, הערך נקבע על ידי אינטרפולציה ליניארית. אם V קטן מ-100 מ"ק, הערך נקבע על ידי אינטרפולציה ליניארית, בעוד שמקובל להניח שכאשר V = 0 = 2. לבניין מבנים וציוד שהם בין קטן לגדול, הערך נקבע גם על ידי אינטרפולציה ליניארית.

4. בהיעדר נתונים על היחס באחוזים בין מבנים וציוד בניין בגודל גדול לקטן, מותר להניח שחלק הנפח התפוס על ידי מבנים וציוד בגודל גדול הוא 0.6 z, וקטן- בגודל – 0.4 ז'.

5. טבלאות אלו משמשות לחישוב תערובות מימן-אוויר, כמו גם סוגים אחרים של תערובות נפץ (למעט תערובות אבק-אוויר המפורטות להלן) עם Un.р 0.5 m/s. עבור תערובות נפץ עם Un.р 0.5 m/s (למעט תערובות מימן-אוויר ותערובות דליקות אבק-אוויר המצוינות להלן), ערכי הטבלה שהוגדלו פי 1.3 מתקבלים כערכים מחושבים. עבור תערובות אבק-אוויר, הכוללות עמילן, קמח, אבק דגנים וחומרים דליקים דומים, יש לקחת את ערכי הטבלה המופחתים פי 2 כערכי חישוב.

–  –  –

2.9. מקדם Kf, שלוקח בחשבון את השפעת צורת החדר ואת השפעת יציאת תוצרי הבעירה של תערובת נפיצה, ב-v 2, נקבע על ידי הנוסחאות:

–  –  –

Vpom שבו ap, bp ו-hp הם האורך, הרוחב והגובה של החדר, בהתאמה, m.

אם v 0.01, יש לקחת Kf = 1 עבור 0.01 v 2, הערך של Kf נקבע על ידי אינטרפולציה ליניארית.

אם הערך המחושב של Kf הוא יותר מ-1 או קטן מ-0.35, יש לקחת את Kf שווה ל-1 או 0.35, בהתאמה.

2.10. הנפח החופשי של חומר הנפץ Vsv נקבע על ידי הנוסחה Vsv = Vpom(1 – 0.01 h), (19)

–  –  –

K p.v U n.r 0 M LSK כאשר Sopen.tr הוא השטח הנדרש של פתחים פתוחים במתחם החיצוני של חדר נפץ, שבו הלחץ העודף בו במהלך בעירה נפיצה של הגז לא יעלה על Pdop, m2; aLSK, bLSK - מידות הצדדים האופקיים והאנכיים של ה-LSC, בהתאמה, m; pvskr – לחץ עודף בחדר בו מתחילה פתיחת ה-LSC, kPa; Ks.m הוא מקדם שלוקח בחשבון את השפעת המסה העצמית של ה-LSC בהתאם לתכונות העיצוב שלו ולתנאי המיקום במתחם החיצוני; Кз.п – מקדם תוך התחשבות בהצרת הפתח בעת פתיחת ה-LSC המסתובב; Kp.v - מקדם היווצרות של עומס הנפץ על המבנה;

MLSK – מסה של החלק הנע (מסתובב או עקירה) של אלמנט ה-LSC, ק"ג.

מקדם LSK K פתוח לסיבוב ועקירה LSK נחשב לא יותר מ-1.

2.14. הערכים של rvsr נקבעים באמצעות הנוסחאות הבאות (משני הערכים לכל נוסחה, הגדול יותר נלקח כערך המחושב):

א) למבנים מסתובבים המוצבים בקירות החדר:

–  –  –

אורך a ורוחב bp של החדר הם 42.8 ו-18.0 מ' בהתאמה לפי חתך החדר (1–1 באיור 1), גובה החדר המשוער hp = 12.075 מ'.

הנפח הגיאומטרי של החדר Vroom נקבע על ידי הנוסחה Vroom = an bп hп = 42.8 18 12.075 = 9302.58 m3.

לפי ההערה. 2 ו-4 לשולחן. 1, ההנחה היא שמבני בניין וציוד תופסים 20% מהנפח הגיאומטרי של החדר, כאשר 60% תפוסים על ידי מבנים וציוד בניין בגודל גדול ו-40% על ידי מבנים קטנים.

הנפח הפנוי של החדר Vsv מחושב באמצעות נוסחה (19):

Vst = 9302.58 (1 – 0.01 20) = 7442.064 מ"ק.

במצב חירום עלולה להיווצר תערובת מתאן-אוויר דליקה בחדר. ההנחה היא שהלחץ והטמפרטורה בחדר לפני התלקחות התערובת הדליקה הם p0 = 101.3 kPa, t0 = 20 מעלות צלזיוס.

מקדם מידת מילוי נפח החדר בתערובת דליקה והשתתפותה בפיצוץ v = 1.

מאפייני התערובת הדליקה נלקחים לפי הנתונים בטבלת הנספח. 2:

מקסימום = 1.13 ק"ג/מ"ק; рmax = 7.6; сmax = 9.1; Unmax = 0.28 m/s;

LKPR = 1.15 ק"ג/מ"ק; pHLR = 5.0; sNLPR = 6.0.

מאפייני העיצוב של המבנה האופקי מחושבים באמצעות הנוסחאות המתאימות.

מהירות התפשטות הלהבה הרגילה המחושבת נקבעת על ידי נוסחה (6):

Un.р = 0.55 0.28 = 0.154 m/s.

צפיפות הגז המשוערת בחדר לפני הצתת התערובת נקבעת על ידי נוסחה (20):

0.5367 1 (1.15 1.13) 3 0 1.14 ק"ג/מ'.

1 0.00367 20 מידת הדחיסה המחושבת של תוצרי בעירה במהלך פיצוץ בנפח סגור נקבעת על ידי נוסחה (9):

c = 0.5 (6.0 + 9.1) = 7.55.

נפח החדר V בו מתרחשת בעירת תערובת הנפץ נקבע מתנאים (10)–(12):

Vpl = 0.5 1,9302.58 (5.0 + 7.6) = 58,606.25 m3, V = Vpom = 9302.58 m3.

האינדיקטור של התעצמות בעירה נפיצה נקבע על ידי אינטרפולציה ליניארית לפי הטבלה. 1, בהתאם למידת העומס של החדר במבני בניין וציוד 3 ובנפח V שבו מתרחשת הבעירה של תערובת הנפץ:

עבור מבני בניין וציוד בגודל קטן ב-s = 20%:

(18 10) (9302,58 1000) 17,38 ;

–  –  –

הלחץ העודף המותר בחדר Pdop נלקח שווה ל-5 kPa.

בהתאם לנוסחאות (14)–(16), מקדם = 1.

המקדם תוך התחשבות בהשפעת צורת החדר והשפעת יציאת תוצרי הבעירה של גז נפץ נקבע על ידי נוסחה (17), שכן

hp = 12.075 מ' AP = 42.8 מ':

0.5 (182 12.0752) Kf 0.531.

–  –  –

מהירות התפשטות הלהבה הנראית משוערת נקבעת על ידי נוסחה (4):

Ur = 0.5 12.77 0.154 (5.0 + 7.6) = 12.39 m/s.

מכיוון ש-Ur הוא 65 m/s, ניתן להשתמש ביעילות ב-LSC כדי להפחית את לחץ הפיצוץ העודף בחדר לערך המותר המקובל של 5 kPa.

הבה נבחן ארבע אפשרויות לשימוש בסוגים שונים של LSC.

אפשרות 1. מסגרת החלון המוצגת באיור 1 נחשבת כ-LSC להפחתת לחץ הפיצוץ העודף בחדר.

–  –  –

למסגרת החלון ארבעה פתחים מזוגגים זהים.

ההנחה היא שזכוכית בעובי 5 מ"מ משמשת לזיגוג פתחי חלונות. זיגוג יחיד וכפול.

הממדים המחושבים של הזכוכית נקבעים על ידי נוסחאות (25) ו-(26):

ast = 1.405 + 3 · 0.005 = 1.42 מ';

bst = 1.62 + 3 0.005 = 1.635 מ'.

שטח הזכוכית Sst נקבע על ידי נוסחה (24):

Sst = 1.42 · 1.635 = 2.32 מ"ר.

מקדם st מחושב באמצעות נוסחה (27):

1.42 st 0.8685.

אינטרפולציה לינארית קובעת את המקדמים KSh ו-K (ראה טבלאות 4 ו-5):

–  –  –

2.75 ערך מקדם היווצרות עומס הנפץ על מבנה Kp.v נקבע בשיטת האינטרפולציה ליניארית לפי טבלה. 6:

–  –  –

אפשרות 3. מבנה מסתובב עם ציר אנכי, דומה בגודלו ומשקלו למבנה העקירה שנחשב באופציה השנייה, נחשב כ-LCS.

אנו מניחים שבפתיחה, המבנה מסתובב בזווית של 90° ומצמצם את פתח הפריקה ב-0.1 מ'.

הידוק המבנה מבטיח את הפרדת ה-LSC משאר המבנה התוחם החיצוני של החדר בלחץ של 0.5 kPa.

באמצעות ביטוי (29), ערך התוצאה נקבע:

rvskr 1 kPa;

rvskr 2.5 0.5 0.5 1.75 kPa.

הערך הסופי הוא pvsr = 1.75 kPa.

הערך של מקדם K נקבע על ידי נוסחה (35):

–  –  –

אפשרות 4. רכיבי כיסוי קלים לחצרים נפיצים נחשבו כ-LSC.

בעת ביצוע החישובים, השתמשנו גם בהוראות המפורטות ב.

מידות של LSC יחיד: אורך אפר = 6 מ', רוחב bpr = 6 מ'.

בחישובים נוספים מניחים את הדברים הבאים:

אלמנטים קלים ממוקמים על הציפוי באופן שכאשר הם נפתחים הם אינם משפיעים זה על זה והמקדם שלוקח בחשבון את השפעת המיקום היחסי של אלמנטים אלו במהלך הפתיחה שווה ל-1.

הנחה זו נעשית בהתאם. כמו כן, מקובל שאין מנגנון לחיזוק ה-LSC.

בהתאם ל-SP 4.13130.2013, עומס התכנון מהמסה של מבני ציפוי הניתנים להסרה בקלות (לכל 1 מ"ר של שטח) לא צריך להיות יותר מ-0.7 kPa.

לפיכך, rs.m = 0.7 kPa מתקבל.

הגובה המרבי של הבניין הנבחן הוא 12.45 מ' בהתחשב בעובי הציפוי, בקביעת השפעת עומס הרוח על הציפוי, מניחים גובה של 15 מ' בקביעת הרוח והשלג עומסים, ההנחה היא שזווית הנטייה של הגג אינה עולה על 10 מעלות.

לפי SP 20.13330 (SNiP 2.01.07-85*) אתה יכול לקבל:

s0 = 1 kPa; µ = 1; w0 = 0.38 kPa; k = 0.75; ce = -0.7;

0.99; f = 1.4, כאשר s0 הוא הערך הסטנדרטי של עומס השלג על ההקרנה האופקית של הציפוי; µ - מקדם מעבר ממשקל כיסוי השלג של הקרקע לעומס השלג על הכיסוי; w0 - ערך סטנדרטי של לחץ הרוח;

k - מקדם תוך התחשבות בשינוי בלחץ הרוח לאורך הגובה; ce - מקדם אווירודינמי;

- מקדם פעימת לחץ הרוח; f – גורם אמינות לעומס הרוח.

עומס השלג מחושב באמצעות הנוסחה pр.сн = s0 f = 1 · 1 · 1.4 = 1.4 kPa.

גודל עומס הרוח נקבע על ידי הנוסחה pp.v = w0 k ce f (1 + KD), כאשר KD הוא המקדם הדינמי, KD = 1.1;

pp.v = 0.38 0.75 0.7 1.4 (1 + 1.1 0.99) = 0.583 kPa.

האפקטיביות של פתיחת ה-LSC נקבעת במקרה בו לא פונה שלג מהציפוי של אזור נפץ.

לפי נוסחה (32):

ב-2.5 рр.в – рс.м = 2.5 0.583 – 0.7 = 0.76 kPa 0;

rd.n 0.76 kPa.

באמצעות נוסחה (34) אתה יכול לקבל:

Rd.n 0.5 (0.7 + 1.4) = 1.05 kPa, שהוא גדול מ-rd.n שנקבע בנוסחה (32), לכן, יש לקחת rd.n = 1.05 kPa.

עבור LSCs ניתנים להזזה המותקנים בכיסוי החדר, באמצעות הנוסחה השנייה (31), ניתן למצוא Rvsr = 0.7 + 1.05 + 1.4 = 3.15 kPa, שהוא גדול יותר מ-Rvsr שנקבע על ידי הראשונה מהנוסחאות (31), לכן , אנו מקבלים рвср = 3.15 kPa.

כדי לקבוע את מקדם Kp.v, אנו מחשבים את מקדם K באמצעות נוסחה (35):

–  –  –

אינו מיוצר. שטח ה-LSC הנדרש במקרה זה צריך להיות S LSC 130.72 2971 מ"ר, ולא ניתן לעמוד בדרישה זו של 0.044, שכן שטח הגג כולו של חדר הנפץ הנחשב הוא כ-780 מ"ר.

–  –  –

הערה: יש להבהיר את המאפיינים הנתונים לתערובות אבק-אוויר, אם קיימים נתונים מתאימים (על גודל חלקיקים, לחות וכו'), ביחס לתנאי הבעירה הספציפיים של תערובת הגז.

–  –  –

42 הערך של Cmax עבור אבק בעירה, לפי , נקבע על ידי הנוסחה Cmax = 3CNPR. (A3.5)

כאשר תערובות היברידיות או מרובות רכיבים משתתפות בפיצוץ, ההליך הבא מוגדר:

עבור כל חומר, מחושבים הפרמטרים הדרושים לקביעת מהירות התפשטות הלהבה הנראית משוערת Up;

נבחר המקסימום של ערכי ה-Up המחושבים.

חישובים נוספים מתבצעים עבור החומר שערך ה-Up עבורו הוא מקסימלי. מסת החומר במקרה זה נחשבת שווה למסה הכוללת של החומרים המעורבים בפיצוץ.

הפניות

1. SP 4. 13130.2013. מערכות הגנה מפני אש. הגבלת התפשטות האש במתקני מיגון. דרישות לפתרונות תכנון ועיצוב חלל.

2. GOST R 12.3.0472012. SSBT. בטיחות אש של תהליכים טכנולוגיים. דרישות כלליות.

שיטות בקרה.

3. מדריך לבדיקה ותכנון של מבנים ומבנים החשופים לעומסי נפץ. מ.: JSC "TsNIIPromzdanii", 2000. 87 עמ'.

4. TKP 45-2.02-38-2006 (02250). המבנים ניתנים להסרה בקלות. כללי חישוב. מינסק: משרד האדריכלות והבנייה של הרפובליקה של בלארוס, 2006.

5. NFPA 68. תקן על הגנה מפני פיצוץ על ידי אוורור התפוצצות. מהדורת 2013.

6. BS EN 14491:2012. מערכות הגנה לפיצוץ אבק.

7. Pilyugin L.P. מבנים של מתקני ייצור נפצים. מ.: Stroyizdat, 1988. 315 עמ'.

8. אורלוב ג.ג. מבנים ניתנים להסרה בקלות להגנה מפני פיצוץ של מבני תעשייה. מ.: Stroyizdat, 1987. 198 עמ'.

9. Pilyugin L.P. הבטחת עמידות בפני פיצוץ של מבנים באמצעות מבני בטיחות. מ.:

עמותת "בטיחות אש ומדע", 2000. 224 עמ'.

10. Pilyugin L.P. חיזוי ההשלכות של פיצוצי חירום פנימיים. מ.: פוז'נאוקה, 2010. 380 עמ'.

11. Kazennov V.V. תהליכים דינמיים של בעירת התפרצות בבניינים ומבנים נפיצים: דיס. ... ד"ר טק. Sci. מ.: MGSU, 1997. 426 עמ'.

12. קומרוב א.א. חיזוי עומסים מפיצוצי חירום התפוצצות והערכת ההשלכות של השפעתם על מבנים ומבנים: דיס. ... ד"ר טק. Sci. מ.: MGSU, 2001. 476 עמ'.

13. מולקוב V.V. אוורור של התפוצצות גז: דיס. ... ד"ר טק. Sci. מ.: VNIIPO, 1996. 686 עמ'.

14. מולקוב V.V. הכללה תיאורטית של ניסויים בינלאומיים על דינמיקה של פיצוצים מאווררים // סכנת שריפה ופיצוץ של חומרים והגנה מפני פיצוץ של עצמים: תקצירי דוחות. הבינלאומי הראשון סֵמִינָר.

מ.: VNIIPO משרד הפנים של רוסיה, 1995. עמ' 31–33.

15. שלג א.מ. קביעת פרמטרים של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות המספקים לחצי פיצוץ מותרים באזורי נפץ: עבודת גמר. ...cand. טכנולוגיה. Sci. מ.: MGSU, 2002. 187 עמ'.

16. Gromov N.V. שיפור המערכת הטכנית להבטחת עמידות הפיצוץ של מבנים בעת פיצוצים של תערובות גז-קיטור-אוויר: דיס. ...cand. טכנולוגיה. Sci. מ.: MGSU, 2007.158 עמ'.

17. גוגלו מ.ג. חישוב השטח של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות עבור מבנים ומבנים של תעשיות נפץ. מ.: Stroyizdat, 1981. 49 עמ'.

18. על רגולציה טכנית [משאב אלקטרוני]: פדרלי. החוק הרוסי הפדרציה מ-27 בדצמבר. 2002

מס' 184-FZ: אומץ על ידי המדינה. דומא פדר. גְבִיָה רוס. הפדרציה 15 בדצמבר 2002: אושר. מועצת הפדרציה פדר. גְבִיָה

רוס. הפדרציה 18 בדצמבר 2002 (כפי שתוקן על ידי החוק הפדרלי מס' 160-FZ מיום 23 ביוני 2014). גישה ממערכת המשפטית הפניה "ConsultantPlus".

19. תקנות טכניות על דרישות בטיחות אש [משאב אלקטרוני]: פדרלי. החוק הרוסי הפדרציה מיום 22 ביולי 2008 מס' 123-FZ: אומצה על ידי המדינה. דומא פדר. גְבִיָה רוס. הפדרציה 4 ביולי 2008: אושרה. מועצת הפדרציה פדר. גְבִיָה רוס. הפדרציה ב-11 ביולי 2008 (כפי שתוקן על ידי חוקים פדרליים מיום 10 ביולי 2012 מס' 117-FZ, מיום 2 ביולי 2013 מס' 185-FZ ומתאריך 23 ביוני 2014 מס' 160-FZ). גישה ממערכת המשפטית הפניה "ConsultantPlus".

20. GOST 12.1.04183*. SSBT. בטיחות אש ופיצוץ של אבק בעירה. דרישות כלליות.

21. GOST 12.1.04489* (ISO 4589-84). SSBT. סכנת שריפה ופיצוץ של חומרים וחומרים. נומנקלטורה של מדדים ושיטות לקביעתם.

22. SP 12.13130.2009. קביעת קטגוריות של הנחות, מבנים ומתקנים חיצוניים לפי סכנת פיצוץ ואש [משאב אלקטרוני]: מאושר. לפי צו של משרד מצבי החירום של רוסיה מיום 25 במרץ 2009 מס' 182 (כפי שתוקן בהוראה של משרד מצבי החירום של רוסיה מיום 9 בדצמבר 2010 מס' 643). גישה ממערכת המשפטית הפניה "ConsultantPlus".

23. SP 20.13330.2011. עומסים והשפעות. גרסה מעודכנת של SNiP 2.01.07-85*.

24. תהליכי בעירה: איסוף. tr. / ed. אוֹתָם. אבדוראגימובה. מ.: VNIIPO משרד הפנים של ברית המועצות, 1984. 269 עמ'.

25. הגנה על האוכלוסייה והשטחים במצבי חירום. Kaluga, אובלידאט של מפעל יחידתי. 2001.

מָבוֹא

1. הוראות כלליות

2. מתודולוגיה לחישוב הפרמטרים של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות

נספח 1. דוגמה לחישוב פרמטרים של מבנים ניתנים לשימוש בקלות......... 25 נספח 2. מדדי סכנת שריפה ופיצוץ של כמה חומרים וחומרים..... 39 נספח 3. חישוב ריכוז המסה של דלק בסביבה דליקה

הפניות

משרד החינוך של הפדרציה הרוסית

האוניברסיטה הממלכתית להנדסה אזרחית ברוסטוב

אושר בישיבת מחלקה

אש ו הֲפָקָה

בְּטִיחוּת

הוראות מתודולוגיות

לעבודה מעשית מס' 1

« חישוב של אזור המבנים הניתנים להסרה בקלות העשויים מזכוכית"

רוסטוב-על-דון

2002

UDC 69.05:658 382 (076.5)

הנחיות לעבודה מעשית מס' 2 "חישוב שטח מבנים מזכוכית הניתנים להסרה בקלות" - רוסטוב n/a: Rost. מְדִינָה בונה. אוניברסיטה, 2002. - 8עם .

ניתן מידע בסיסי על התיאוריה של הנושא, המתודולוגיה והנוהל לקביעת השטח של מבנים הניתנים להסרה בקלות העשויים בצורה של זיגוג כפול.

מיועד לסטודנטים מכל ההתמחויות וצורות הלימוד.

הושלם. פרופ', Ph.D. טכנולוגיה. מדעים ש.ל. פושנקו

פרופ', ד"ר טק. מדעים א.י. בוגוסלבסקי

עורך נ.ע. גלדקיך

Templan 2002, פוסט. 39

LR מס' 020818 מיום 13 בינואר 1999 נחתם לפרסום ב-24 בספטמבר 2002. פורמט 60 x 84/16.

נייר כתיבה. ריזוגרף. אה. - ed. ל. 0.5.

תפוצה 50 עותקים. הזמנה 225

מרכז עריכה והוצאה לאור

האוניברסיטה הממלכתית להנדסה אזרחית ברוסטוב

344022, רוסטוב-על-דון, st. סוציאליסט, 162

© מדינת רוסטוב

אוניברסיטת הבנייה, 2002

1. מטרת העבודה

רכישת מיומנויות בשימוש במתודולוגיה לקביעת השטח של מבנים הניתנים לאיפוס בקלות (ELS).

2. רישום עבודה

יש למלא את הדוח במחברת נפרדת על דף פנקס זוגי נפרד.

הדוח חייב להכיל את החלקים הבאים: קוד ספר ציונים, מספר קבוצה, שם משפחה וראשי תיבות של התלמיד, תאריך סיום העבודה.

מתחילת העמוד, הדוח נערך לפי המודל הבא:

10.26.99., TV-510, Ivanov V.V., z.k.63071

עבודת מעבדה מס' 6, אפשרות מס' 10

" חישוב השטח של מבנים הניתנים להסרה בקלות מזכוכית ".

לאחר מכן 6 חלקים ממוספרים ומסומנים בקו תחתון.

1. מטרת העבודה.

2. מידע כללי (תיאוריית הנושא והמכשירים בהם נעשה שימוש).

3. דרישות רגולטוריות (מסמך רגולטורי לחישוב LSC).

4. חלק ניסיוני (תיאור מכשירים ומעגלים, סדר מדידות ועבודה, עיבוד תוצאות המדידה, טבלה המסכמת את העבודה שבוצעה).

5. מסקנות על העבודה (השווה את הערך שהושג).

רצוי להגן על העבודה בשיעור הבא. המורה מסמן חותם בדוח העבודה. הדוח עם הציון מוגש למורה במהלך הבחינה (מבחן).

3. מידע כללי

LSCs משמשים בחדרים שיש להם קטגוריות פיצוץ ואש A ו-B. שיטות מודרניות להגנה מפני פיצוצים בחדרים כאלה כרוכות קודם כל במניעת היווצרות תערובות דליקות וביטול מקור ההצתה. כספים משמעותיים מושקעים על פעילויות נוספות אלה. עם זאת, עקב הפרות של כללי פעולה בטוחים, תיקון והתקנה לא נאותים של ציוד תהליך ותקלה במכשור, עלול להתרחש פיצוץ בחדר. העומסים המתעוררים במהלך פיצוץ של תערובת גז, קיטור או אוויר בחדר גדולים פי כמה מעוצמתם של המבנים הסוגרים הנושאים. כתוצאה מכך, מבנים נהרסים. ניתן להגן על הבניין מפני הרס על ידי התקנתו בחצרי ה-LSC. בהתבסס על אופי עבודתם, LSCs מחולקים ל-2 קבוצות:

LSC עם מסה קטנה יחסית. נהרס באופן מיידי. בעת חישובם, כוח האינרציה הנובע במהלך תנועת ה-LSC (זיגוג מוצק) מוזנח;

LSCs שעבורם לא ניתן להזניח את הכוח האינרציאלי. במקרה זה, יש פתיחה איטית יחסית (לא מיידית) של פתחים במבנים סוגרים (אבנטים מזוגגים מסתובבים, לוחות קיר, לוחות חיפוי, שערי נדנדה).

4. עקרון הפעולה של LSK

כפי שכבר צוין, לחץ הפיצוץ (Pמְבוּגָר ) בנפח סגור (ראה איור, עקומה 1) יכול לחרוג משמעותית מהחוזק של מבנים סגורים (Pבסדר).

LSCs נהרסים בלחץ מסוים (Pר ) ונוצרים חורים בחדר שדרכם זורמים מוצרי בעירה, והלחץ בחדר אינו עולה משמעותית. ערך העלייה המקסימלית המותרת בלחץ בחדר (Pמ אה ) לאחר השמדת ה-LSC (רר ) תלוי באזור ה-LSC, האינרציה שלהם, סוג וכמות החומר הדליק וכו'. בבניינים עם אור טבעי, יש להשתמש בזכוכית כזכוכית קלה. אם שטח פתחי החלונות אינו מספיק, מותקנים לוחות קיר מיוחדים או מבני ציפוי עשויים פלדה, אלומיניום ואסבסט-צמנט ובידוד יעיל עם עומס עיצובי של לא יותר מ-0.7 kPa. זכוכית חלון מסווגת כ-LSK בעובי של 3; 4; 5 מ"מ ושטח מינימלי (בהתאמה) 0.8; 1; 1.5 מ' זכוכית מחוזקת לא חלה על LSK.

שינוי בלחץ בנפח

במקרה של פיצוץ תערובת דליק:

1 - בכרך סגור;

2 - בכרך חצי סגור;

3 - בעת שימוש ב-LSC של הקבוצה השנייה (אינרציאלי);

4- בעת שימוש ב-LSC של הקבוצה הראשונה (ללא אינרציה);

5- בעת שימוש ב-LSC של הקבוצה הראשונה והשנייה

5. דרישות רגולטוריות

על פי SNiP 231-03-2001 1, שטח ה-LSC נקבע על ידי חישוב. כדי לקבוע את חישוב שטח ה-LSC, נעשה שימוש בתקנים SN 502-77 2, שהם כיום חובה. נכון להיום, כתוצאה ממחקר, נקבע 3 שכאשר מגיעים לערך לחץ מסוים בחדר, כל הזכוכית לא נפתחת בו זמנית ולכן פתחי החלונות לא מתנקים לגמרי מזכוכית, מה שלא לוקח בחשבון CH. תהליך פתיחת הזיגוג ופינוי פתחי החלונות תלוי בשטח יריעות הזיגוג, בעובי הזכוכית, ביחס הממדים ובתנאים לקיבוע הזכוכית בכנפי החלונות. בהתחשב במחקר מתמשך, התקנים עוברים כעת עדכון ומתעדכנים מעת לעת. בהיעדר נתונים מחושבים, שטח ה-LSC חייב להיות לפחות 0.05 מ' 2 על 1 מ' 3 נפח חדר בקטגוריה A ולא פחות מ-0.03 מ' 2 - חצרים מקטגוריה B.

6. חלק חישוב

6.1. תנאי המשימה. קבע את השטח הנדרש של LSC, עשוי בצורה של זיגוג כפול, והשווה אותו עם אזור הזיגוג הזמין, שנלקח ממצב האור הטבעי הנדרש. בטבלה 1 מציג את הפרמטרים של החדר והזיגוג.

טבלה 1. נתונים ראשוניים

אוֹפְּצִיָה	נפח חדר P, מ 3	גז במחזור	כמות הגז בחדר E, ק"ג	עובי זכוכית, מ"מ	שטח זיגוג יריעות, מ 2	יחס רוחב-גובה של זיגוג	אזור זיגוג לאור טבעי, מ 2
	95000	פרופילן				1: 1,5	3930
	95000	מתאן				1: 1,33	2500
	95000	פרופאן				1: 1	2800
	95000	מֵימָן				1: 1,5	3200
	95000	אֲצֵטוֹן				1: 1,5

פֶּתֶק. אפשרות 5 תואמת לחצרים בקטגוריה A של אפשרות 1, עיסוק 1.

6.2. פתרון הבעיה.

6.2.1. לפי adj. 1 אנו מוצאים את קצב הבעירה הרגיל Г, את מידת ההתפשטות המקסימלית של תוצרי בעירה E ואת הריכוז הסגיכיומטרי C עבור הגז המסתובב בייצור (ראה טבלה 1).

6.2.2. קבע את נפח תערובת הנפץ:

M 3,

כאשר E הוא מספר החומרים הנכנסים לחצרים לפי הנתונים לחישוב (המפורטים בתנאי בטבלה 1);

C - ריכוז סטוכיומטרי של תערובת חומר נפץ, גרם/מ' 3 (ראה סעיף 4.2.1).

6.2.3. אנו קובעים את אחוז נפח החדר המלא בתערובת חומר נפץ:

כאשר V הוא נפח תערובת הנפץ, m 3 (ראה סעיף 4.2.2);

P - נפח החדר (מצוין במצב בטבלה 1), מ 3 .

6.2.4. על פי adj. 2, נלקח מקדם מילוי נפח החדר בתערובת נפץ.

6.2.5. אנו קובעים את מידת ההתפשטות המחושבת של מוצרי בעירה:

כאשר E היא מידת ההתפשטות המרבית של מוצרי בעירה (מוגדר בסעיף 4.2. 1 לפי נספח 1);

α הוא מקדם מילוי נפח החדר בתערובת חומר נפץ (מוגדר בסעיף 4.2.4).

6.2.6. קבע את ההשפעה של פיצוץ על זכוכית החלון:

שבו R st - פגיעת פיצוץ, kgf/m 2 , הרס זכוכית השמשה הקדמית עם זיגוג כפול עם יחס רוחב-גובה של 1:1, נלקח על פי הטבלה. 2.

U הוא מקדם תנאי העבודה, לפי הטבלה. 3.

טבלה 2.

עובי זכוכית	פְּגִיעָה פיצוץ פלכל יריעת זכוכית, מ"ר	שוברים כוס ב-F one

טבלה 3

יחס גובה-רוחב זכוכית	1: 1	1: 1,33	1: 1,5	1: 1,75	1: 2	1: 3
מקדם Y		1,04	1,08	1,16	1,25

6.2.7. קבע את שטח הזיגוג הנדרש לכל 1 מ' 3 נפח החדר:

שבו R o - לחץ אטמוספרי שווה ל-10 4 ק"ג/מ"ר.

6.2.8. קבע את אזור הזיגוג הנדרש:

7. מסקנות העבודה

במסקנותיך, עליך להשוות את הערך המתקבל של אזור ה-LSC לזה הנדרש לתאורה טבעית, וכן להשוות את הערך המתקבל של K.רְחוֹב עם הדרישות של SNiP.

אם שטח ה-LSC הנדרש חורג מהשטח הזמין לספק אור טבעי, אז אתה יכול:

הגדל, אם אפשר, את שטח פתחי החלונות;

הפחת את כמות חומרי הנפץ המסתובבים בחדר;

החלף את החומר הדליק בחומר אחר בעל תכונות שונות;

הפחת את עובי הזכוכית ל-3 מ"מ;

הגדל את השטח של יריעת זכוכית אחת והקטין את יחס הרוחב-גובה של הזכוכית;

הגדל את נפח החדר, אולי על ידי שילוב עם אחד השכן;

השתמש לא רק בזיגוג בתור LSK;

ספק מכשיר אוורור חירום בחדר, אם הוא מסופק עם מאווררי גיבוי, התנעה אוטומטית כאשר חריגה מריכוז חומר הנפץ המרבי המותר, ואספקת חשמל לפי קטגוריית האמינות הראשונה. במקרה זה, כמות החומר הנפץ בחדר:

החישוב חוזר על עצמו, הפעם לוקח פרמטר E במקום פרמטר Eר . פרמטר E נלקח לפי הטבלה. 1. כאן A הוא קצב חילופי האוויר, 1/s, שנוצר על ידי אוורור חירום; T - משך כניסת חומרים דליקים לחצרים, s, שווה ל;

300 שניות - עם כיבוי ידני;

120 שניות - עם כיבוי אוטומטי עם הסתברות כשל של יותר מ-0.000006 בשנה;

זמן התגובה של מערכות אוטומציה (אך לא יותר מ-3 שניות), אם ההסתברות לכשל היא פחות מ-0.000006 בשנה או מובטחת יתירות של האלמנטים שלה.

נספח 1

שם החומר	ריכוז סטוכיומטרי של תערובת חומר נפץ, C, g/m 3	דרגת התרחבות מקסימלית של מוצרי בעירה, E	מהירות בעירה תקינה של התערובת, G, m/s
פרופילן	94,2		0,683
מתאן	91,5		0,338
פרופאן	89,2		0,455
מֵימָן	40,4		2,670
אֲצֵטוֹן	88,5		0,430

נספח 2

תערובת סודה בנפח החדר β, %	מקדמי מילוי נפח החדר בתערובת נפיצה /α/ במידת ההתפשטות המרבית של תוצרי בעירה /E/
										10,0
	0,04	0,05	0,05	0,06	0,06	0,07	0,08	0,08	0,10
	0,06	0,07	0,07	0,08	0,09	0,11	0,11	0,11	0,12
	0,10	0,11	0,12	0,13	0,14	0,16	0,17	0,17	0,18
	0,12	0,13	0,14	0,16	0,16	0,18	0,19	0,19	0,20
	0,17	0,18	0,19	0,20	0,21	0,22	0,23	0,24	0,25
	0,21	0,22	0,23	0,24	0,25	0,26	0,28	0,29	0,30
10,0	0,35	0,36	0,38	0,39	0,41	0,42	0,44	0,45	0,47
20,0	0,55	0,56	0,58	0,59	0,60	0,61	0,63	0,64	0,65
30,0	0,66	0,68	0,70	0,71	0,72	0,73	0,74	0,75	0,76
40,0	0,75	0,76	0,77	0,78	0,79	0,80	0,80	0,81	0,82
50,0	0,82	0,83	0,84	0,85	0,85	0,86	0,86	0,86	0,87
60,0	0,87	0,87	0,88	0,88	0,89	0,89	0,90	0,90	0,91
70,0	0,91	0,91	0,91	0,91	0,92	0,92	0,93	0,93	0,94
80,0	0,94	0,94	0,95	0,95	0,96	0,96	0,96	0,96	0,96
90,0	0,97	0,97	0,98	0,98	0,98	0,98	0,98	0,98	0,98
100,0	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00

סִפְרוּת

1. SNiP 2.09.02-85*. נורמות וכללי בנייה (כפי שתוקנו ב-1 ביוני 1991) מבני תעשייה/Gosstroy של ברית המועצות. - מ.: CITP Gosstroy ברית המועצות. - 16 שניות.

2.SN 502-77. הוראות לקביעת השטח של מבנים הניתנים להסרה בקלות - מ.: Stroyizdat, 1978. - 17 עמ'.

3. ליטווין נ.א. סדירות של פתיחת זיגוג והערכת השפעתם על עמידות לפיצוץ: תקציר ... דיס ... cand. טכנולוגיה. מדעים - מ.: LISI im. V.V. קויבישבע, 1988. - 18 עמ'.